卓登富 （浙江鸿地建筑设计有限公司& 325000）
[关键词] 高层建筑 结构设计 规范条文 SATWE程序 位移比 周期比 刚度比 刚重比 剪重比
&&&&&&& 0&& 引言
&&&&&&& 随着国家经济的发展和科学技术力量的进步,高层建筑(10 层及10 层以上或房屋高度超过28m 的住宅建筑结构和房屋高度大于24m 的其他高层民用建筑结构)的建设项目日益广泛。 由于高层建筑相对较柔,水平荷载作用效应明显，在满足使用条件下如何做到安全适用、技术先进、经济合理、方便施工这是结构设计人员必须去追求与面对的。高层建筑结构设计中的涉及到的位移比、周期比、刚度比、剪重比、刚重比是保证结构规则、安全、经济的五个极其重要的参数，《建筑抗震设计规范GB》(以下简称为抗规);《高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010》(以下简称为高规)均在相关章节对以上五个&比&进行了严格控制。在初步设计和施工图设计阶段，结构设计和审图人员对以上五个&比&都非常重视，各类结构设计软件也对这五个&比&均有详细的电算结果，便于设计人员进行分析与调整。本文仅以我国目前较为权威且应用最为广泛的PKPM 软件中的SATWE 程序的电算结果，结合最新规范条文的要求，谈谈如何对电算结果进行分析、控制与调整。
&&&&&&& 1&& 位移比
&&&&&&& 1.1 术语解释
&&&&&&& (1)位移比：即楼层竖向构件的最大水平位移与该楼层平均水平位移的比值。
&&&&&&& (2)层间位移比：即楼层竖向构件的最大层间位移角与该楼层平均层间位移角的比值。
&&&&&&& 其中:1)最大水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移。2)平均水平位移：墙顶、柱顶节点的最大水平位移与最小水平位移之和的一半。3)层间位移角：墙、柱层间位移与层高的比值。4)最大层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值。5）平均层间位移角：墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和的一半。
&&&&&&& 1.2 相关规范条文的控制：
&&&&&&& 位移比主要控制结构平面布置的不规则性，避免产生过大的偏心而导致结构产生较大的扭转效应。
&&&&&&& [抗规]3.4.3条规定，在规定的地震水平力作用下，楼层的最大弹性水平位移(或层间位移)，大于该楼层两端弹性水平位移(或层间位移)平均值的1.2倍时可判断为结构平面扭转不规则。
&&&&&&& [抗规]3.4.4条规定，扭转不规则时，应计入扭转影响，且楼层竖向构件最大的弹性水平位移和层间位移分别不宜大于楼层两端弹性水平位移和层间位移平均值的1.5倍，当最大层间位移远小于规范限值时，可适当放宽。
&&&&&&& [高规]3.4.5条规定，结构平面布置应减少扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的地震力作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍；B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.4倍。
&&&&&&& [高规]3.7.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角）&Du/h应满足以下要求：
&&&&&&& 结构体系&&Du/h限值
&&&&&&& 框架结构&1/500
&&&&&&& 框架-剪力墙,框架-核心筒，板柱剪力墙&1/800
&&&&&&& 筒中筒，剪力墙&1/1000
&&&&&&& 除框架结构外的转换层&1/1000
&&&&&&& 1.3 电算结果的分析与调整要点
&&&&&&& PKPM 软件中的SATWE程序对每一楼层计算并输出最大水平位移、最大层间位移角、平均水平位移、平均层间位移角及相应的比值，详位移输出文件WDISP.OUT。但对于计算结果的分析,应注意以下几点：
&&&&&&& (1)计算位移比需要考虑偶然偏心作用，计算层间位移角则可不考虑要考虑偶然偏心。
&&&&&&& (2)验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响。
&&&&&&& (3)最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析。
&&&&&&& (5)因为高层建筑在水平力作用下,几乎都会产生扭转,故楼层最大位移一般都发生在结构单元的边角部位。
&&&&&&& 2&& 周期比
&&&&&&& 2.1 术语解释
&&&&&&& 周期比即结构扭转为主的第一自振周期（也称第一扭振周期）Tt 与平动为主的第一自振周期（也称第一侧振周期）T1 的比值。
&&&&&&& 2.2 相关规范条文的控制
&&&&&&& [高规]3.4.5条规定，结构扭转为主的第一自振周期Tt与平动为主的第一自振周期T1之比（即周期比），A级高度高层建筑不应大于0.9；B级高度高层建筑、超过A级高度的混合结构及本规程第10章所指的复杂高层建筑不应大于0.85。
&&&&&&& 2.3 电算结果的分析与调整要点
&&&&&&& (1)计算结果详周期、地震力与振型输出文件。因SATWE电算结果中并未直接给出周期比,故对于通常的规则单塔楼结构，需人工按如下步骤验算周期比:
&&&&&&& 1）根据各振型的两个方向上的平动系数和一个扭转系数(三者之和等于1)判别各振型分别是扭转为主的振型（也称扭振振型）还是平动为主的振型（也称侧振振型）。一般情况下，当扭转系数大于0.5时,可认为该振型是扭振振型,反之应为侧振振型。当然，对某些极为复杂的结构还应结合主振型信息来进行判断；
&&&&&&& 2）周期最长的扭振振型对应的就是第一扭振周期Tt，周期最长的侧振振型对应的就是第一侧振周期T1；
&&&&&&& 3）计算Tt / T1，看是否超过0.9(0.85)。对于多塔结构周期比，不能直接按上面的方法验算，这时应该将多塔结构分成多个单塔，按单个结构分别计算、分别验算(注意不是在同一结构中定义多塔，而是按塔分成多个结构)。如果上部有连接，验算方法尚不清楚。
&&&&&&& 4）当高层建筑楼层开洞口较复杂或为错层结构时，结构往往会产生局部振动。此时可以选择&强制刚性楼板假定&来计算结构的周期比，以过滤局部振动产生的周期。
&&&&&&& (2)对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在。总之在高层结构设计中，使得扭转振型不应靠前，以减小震害。SATWE 程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计算功能,通过参数Ratio(振型的基底剪力占总基底剪力的百分比)可以判断出那个振型是X方向或Y方向的主振型，并可查看以及每个振型对基底剪力的贡献大小。
&&&&&&& (3)振型分解反应谱法分析计算周期，地震力时，还应注意两个问题，即计算模型的选择与振型数的确定。一般来说，当全楼作刚性楼板假定后，计算时宜选择&侧刚模型&进行计算。而当结构定义有弹性楼板时则应选择&总刚模型&进行计算较为合理。
&&&&&&& (4)周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小。控制周期比目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构在罕遇大地震下不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。即周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要求结构承载布局的合理性。一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原则是要加强结构外部，或者削弱内部。
&&&&&&& (6)体育场馆、空旷结构和特殊的工业建筑，没有特殊要求的，一般不需要控制周期比。
&&&&&&& (5)扭转周期控制及调整难度较大，要查出问题关键所在，采取相应措施，才能有效解决问题。
&&&&&&& 1)扭转周期大小与刚心和形心的偏心距大小无关，只与楼层抗扭刚度有关；
&&&&&&& 2)剪力墙全部按照同一主轴两向正交布置时，较易满足；周边墙与核心筒墙成斜交布置时要注意检查是否满足；
&&&&&&& 3)当不满足周期限制，若层位移角控制潜力较大，宜减小结构竖向构件刚度，增大平动周期；
&&&&&&& 4)当不满足周期限制，且层位移角控制潜力不大，应检查是否存在扭转刚度特别小的层，若存在应加强该层的抗扭刚度；
&&&&&&& 5)当不满足扭转周期限制，且层位移角控制潜力不大，各层抗扭刚度无突变，说明核心筒平面尺度与结构总高度之比偏小，应加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墙厚，增大核心筒的抗扭刚度。
&&&&&&& 6)当计算中发现扭转为第一振型，应设法在建筑物周围布置剪力墙，不应采取只通过加大中部剪力墙的刚度措施来调整结构的抗扭刚度。
&&&&&&& 3&& 刚度比
&&&&&&& 3.1 术语解释
&&&&&&& 刚度比指结构竖向不同楼层的侧向刚度的比值（也称层刚度比），该值主要为了控制高层结构的竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。对于地下室结构顶板能否作为嵌固端，转换层上、下结构刚度能否满足要求，及薄弱层的判断，均以层刚度比作为依据。
[抗规]与[高规]提供有三种方法计算层刚度，即剪切刚度（Ki=(CiGciAci+GwiAwi）/hi)、剪弯刚度（Ki=Fi/&Di）、层剪力与层间位移的比值（Ki=Qi/&Dui）。
&&&&&&& 3.2 相关规范条文的控制
&&&&&&& [抗规]附录E2.1规定，筒体结构转换层上下的质量中心宜重合（不包括裙房），转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；
&&&&&&& [高规3.5.2条规定，对框架结构，楼层与其相邻上层的侧向刚度比&1可按式（3.5.2-1）计算，且本层与相邻上层的比值不宜小于0.7，与相邻上部三层刚度平均值的比值不宜小于80%；对框架-剪力墙和板柱-剪力墙结构、剪力墙结构、框架-核心筒结构、筒中筒结构，楼层与其相邻上层的侧向刚度比&2可按式（3.5.2-2）计算，且本层与相邻上层的比值不宜小于0.9；当本层层高大于相邻上层层高1.5倍时，该比值不宜小于1.1；对结构底部嵌固层，该比值不宜小于1.5。
&&&&&&& [高规]5.3.7条规定，高层建筑结构整体计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下一层与首层侧向刚度比不宜小于2；
&&&&&&& [高规]10.2.3条规定，转换层上部结构与下部结构的侧向刚度变化应符合本规程附录E的规定：
&&&&&&& 1)附录（E.0.1）当转换层设置在1、2层时，可近似采用转换层与其相邻上层结构等效剪切刚度比&e1表示转换层上、下层结构刚度的变化，&e1宜接近于1，非抗震时&e1不应小于0.4，抗震设计时&e1不应小于0.5。
&&&&&&& 2)附录（E.0.2）当转换层设置在第2层以上时，按本规程式（3.5.2-1）计算的转换层与其相邻上层的侧向刚度比不应小于0.6
&&&&&&& 3)附录（E.0.3）当转换层设置在第2层以上时，尚宜采用图E所示的计算模型按公式（E.0.3）计算转换层下部结构与上部结构的等效侧向刚度比&e2。&e2宜接近1，非抗震时&e2不应小于0.5，抗震时&e2不应小于0.8
&&&&&&& 3.3 电算结果的分析与调整要点
&&&&&&& (1)程序提供三计算方法：楼层剪切刚度法、单层加单位力的楼层剪弯刚度法、楼层平均剪力与平均层间位移比值的层刚度法；
&&&&&&& (2)对于上述三种计算层刚度的方法，我们应根据实际情况进行选择。算法一&剪切刚度&适合于判断地下室嵌固点及一、二层转换结构的刚度比；算法二&剪弯刚度&适合于计算多层转换结构的刚度比；算法三&抗震规范算法&一般情况下适用，此法也是SATWE 程序的默认方法。
&&&&&&& (3)当选用算法三时，如果结构平面中洞口较多，这样会造成楼层平均位移的计算误差增加，此时应选择&强制性楼板刚度假定&来计算层刚度。当选用算法一与算法二程序默认楼层为刚性板。
&&&&&&& (4)层刚比计算及薄弱层地震剪力放大系数的结果详建筑结构的总信息WMASS.OUT。一般来说，结构的抗侧刚度应该是沿高度均匀或沿高度逐渐减少，但对于框支层或抽空墙柱的中间楼层通常表现为薄弱层，由于薄弱层容易遭受严重震害，故程序根据刚度比的计算结果或层间剪力的大小自动判定薄弱层，并乘以放大系数，以保证结构安全。当然，薄弱层也可在调整信息中通过人工强制指定。
&&&&&&& (5)层刚比即结构必须要有层的概念，但是，对于一些复杂结构，或者坡屋顶层、体育馆、看台、工业建筑等，这些结构或者柱、墙不在同一标高，或者本层根本没有楼板，所以设计时，可以不考虑这类结构所计算的层刚度特性。
&&&&&&& (6)对于大底盘多塔结构，或者上联多塔结构，在多塔和单塔交接层之间的层刚度比是没有意义的。如大底盘处因为离塔较远的构件，对该塔的层刚度没有贡献，所以遇到多塔时，层刚度的计算应把底盘切开，只能保留与该塔2到3跨的底盘结构。
&&&&&&& (7)对于错层结构或者带有夹层的结构，层刚度比有时得不到合理的计算，这是因为层刚度的概念被广义化了。此时，需要采用模型简化才能计算出层刚度比。
&&&&&&& (8)斜板对层刚度的影响较大，易使斜板所在楼层的下层成为薄弱层，这是因为斜板起到部分剪力墙的作用。
&&&&&&& 4&& 剪重比
&&&&&&& 4.1 术语解释
&&&&&&& 剪重比为地震作用与重力荷载代表值的比值。剪重比是规范考虑长周期结构用振型分解反应谱法和底部剪力法计算时，因地震影响系数取值可能偏低,相应计算的地震作用也偏低，因此出于安全考虑,规范规定了楼层水平地震剪力得最小值。若楼层水平地震剪力小于规范对剪重比的要求，水平地震剪力的取值应进行调整。
&&&&&&& 4.2 相关规范条文的控制
&&&&&&& [抗规]5.2.5条规定，抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合（5.2.5）式要求；
&&&&&&& [高规]4.3.12条规定，多遇地震水平地震作用计算时，结构楼层对应于地震作用标准值得剪力应符合（4.3.12）式要求。
&&&&&&& 4.3 电算结果的分析与调整要点
&&&&&&& (1)结构各层剪重比及各楼层地震剪力调整系数自动计算取值，结果详SATWE 周期、地震力与振型输出文件WZQ.OUT。调整规则：一层不够，整楼调整。剪重比不满足规范要求时，程序将自动调整地震作用，以达到设计目标的要求。
&&&&&&& (2)控制剪重比，是要求结构能承担足够的地震作用，设计时不能小于规范的要求。
&&&&&&& (3)剪重比是反应地震作用大小的重要指标，它可以由&有效质量系数&来控制，当&有效质量系数&大于90%时，可以认为地震作用满足规范要求，此时，再考虑结构的剪重比是否合适，否则应修改结构布置、增加结构刚度，使计算的剪重比能自然满足规范要求。
&有效质量系数&与&震型数&有关，如果&有效质量系数&不满足90%，则可以通过增加振型数来满足。
&&&&&&& (4)对于一般高层建筑而言，结构剪重比底层为最小，顶层最大，故实际工程中结构剪重比由底层控制。当底部总剪力相差较多时，结构选型和总体布置需要重新调整，不能仅采用乘以增大系数方法处理。剪重比调整后，除内力外，倾覆力矩和位移也需要调整。根据结构的基本周期，分三段调整，分别为，加速度段、位移段和速度段。地下室不做控制，程序自动搜索每个塔的塔底，调整基准取地上一层。
&&&&&&& (5)剪重比不满足规范要求，说明结构的刚度相对于水平地震剪力过小；但剪重比过分大，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积。
&&&&&&& 5&& 刚重比
&&&&&&& 5.1 名词解释
&&&&&&& 结构的侧向刚度与重力荷载设计值之比称为刚重比。它是影响重力二阶效应的主要参数,且重力二阶效应随着结构刚重比的降低呈双曲线关系增加。高层建筑在风荷载或水平地震作用下,若重力二阶效应过大则会引起结构的失稳倒塌，故控制好结构的刚重比，则可以控制结构稳定。
&&&&&&& 5.2 相关规范条文的控制
&&&&&&& [高规]5.4.1及5.4.2条规定主要用于确定重力荷载在水平作用位移效应引起的二阶效应是否可以忽略不计； 刚重比不满足规范上限要求，说明重力二阶效应的影响较大，应该予以考虑。
&&&&&&& [高规]5.4.4条规定主要是控制重力荷载在水平作用位移效应引起的二阶效应不致过大，避免结构的失稳倒塌。刚重比不满足规范下限要求，说明结构的刚度相对于重力荷载过小。但刚重比过分大，则说明结构的经济技术指标较差，宜适当减少墙、柱等竖向构件的截面面积
&&&&&&& 5.3 电算结果的分析与调整要点
&&&&&&& (1)对于剪切型的框架结构,当刚重比大于10时，则结构重力二阶效应可控制在20%以内,结构的稳定已经具有一定的安全储备；当刚重比大于20时,重力二阶效应对结构的影响已经很小,故规范规定此时可以不考虑重力二阶效应。
&&&&&&& (2)对于弯剪型的剪力墙结构、框剪结构、筒体结构，当刚重比大于1.4时，结构能够保持整体稳定；当刚重比大于2.7时，重力二阶效应导致的内力和位移增量仅在5%左右，故规范规定此时可以不考虑重力二阶效应。
&&&&&&& (3)若结构刚重比(Ejd/GH2)&1.4,则满足整体稳定条件,SATWE 输出结果参WMASS.OUT,
&&&&&&& (4)高层建筑的高宽比满足限值时，可不进行稳定验算，否则应进行。
&&&&&&& (5)当高层建筑的稳定不满足上述规定时，应调整并增大结构的侧向刚度。
&&&&&&& 刚重比与结构的侧移刚度成正比关系；周期比的调整将导致结构侧移刚度的变化，从而影响到刚重比。因此调整周期比时应注意，当某主轴方向的刚重比小于或接近规范限值时，应采用加强刚度的方法；当某主轴方向刚重比大于规范限值较多时，可采用削弱刚度的方法。同样，对刚重比的调整也可能影响周期比。特别是当结构的周期比接近规范限值时，应采用加强结构外围刚度的方法。
&&&&&&& 6&结束语
&&&&&&& 以上仅从规范条文及SATWE软件运用的角度对高层建筑结构设计中非常重要的五个&比&进行对照理解，然而规范条文终究有其局限性，只能针对一些普通、典型的情况提出要求，软件的模拟计算与实际情况也有一定的差距，因此，对于千变万化的实际工程，结构工程师应注重概念设计，重视结构的选型和平面、立面布置的规则性，加强构造措施，择优选用抗震和抗风性能好且经济合理的结构体系。
&&&&&&& 其实,高层建筑结构设计除上述五个&比&需很好控制以外,还有很多&比&需要结构设计人员在具体工程的设计中认真的去对待，很好的加以控制，如高层建筑高宽比、结构与构件的延性比、梁柱的剪跨比、剪压比、柱倾覆力矩与总倾覆力矩之比等等。它们对于实现&强剪弱弯&，&强柱弱梁&&小震不坏，中震可修，大震不倒&的设计理念均起着重要作用。
参考文献：《建筑抗震设计规范》（GB）;
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）
《建筑抗震设计规范应用与分析》朱炳寅
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抗扭刚度不足，能否加强外墙周边连梁，加宽和高，如非落地窗处，把连梁上翻。
调调吧，不然审图通不过的。
技术员, 积分 25, 距离下一级还需 25 积分
层间位移数值很小,却位移比超限,说明结构刚度太大.
外围全是连梁,我也经常遇到,很麻烦.
在V型外側两端多加大墙的截面试试
技术员, 积分 25, 距离下一级还需 25 积分
11楼的意见好,可以在最外两断将连梁上翻,甚至可至窗台高
技术员, 积分 26, 距离下一级还需 24 积分
另外可能存在局部刚度过大，使得那个部位位移太小，比如最大位移为1，最小位移为零，那么（1/0.5=2)，虽然总体侧移不大，但最大位移与平均值之比却大大超了。
除增加周边刚度以减小最大位移值外，还可以试试在刚度较大处开些结构洞以增大位移最小值。
一星助理工程师, 积分 50, 距离下一级还需 50 积分
外围我已加强(所有外窗连梁全部开至窗下),这两天太忙,有时间我把模型传上来.我觉得原因还是剪力墙布置不太合理,刚度不均匀,和建筑平面有很大关系,谢谢大家提出这么多宝贵意见.
一星助理工程师, 积分 92, 距离下一级还需 8 积分
建筑平面决定，很难通过层间位移，周期比等！建议改建筑平面。
一定不行，那就做实体模型进行试验，再进行设计。还有土木工程学报2006年7月份，徐培福专门对高层建筑结构的扭转反应控制……，其中就提到：在靠近嵌固端的位置，平动位移较扭转位移更快趋于零，导致出现位移比超限，此时如小震作用下计算的最大层间位移Umax，不超过规范规定的层间位移限制的1/3，构建承载力满足中震不屈服要求，则可建议适当放松位移比的限值，但不应超过1.8，例如剪力墙结构，规范限值1/800，那计算结果层间位移不超过1/2400，就是大于1.5（1.4）也可以。前段时间我刚好碰上此类问题，还专门进行专项审查！好难通过！构造措施多，好多部位加强！
技术员, 积分 25, 距离下一级还需 25 积分
建筑新时代
/bbs/?fromuid=41314
一星助理工程师, 积分 50, 距离下一级还需 50 积分
我还有一个问题,我是双向地震和偶然偏心都算的,若只算双向地震,底部1.49,是否可以?
五星助理工程师, 积分 297, 距离下一级还需 203 积分
土木币1993
&&位移比超限，说明你的结构布置属于平面扭转不规则，仔细检查一下，是否存在局部刚度过大，调整结构布置时，可以试一试将周边结构刚度放大一些，可能会有效果的。
&&另外，质量偶然偏心和双向地震作用都时客观存在的事实，是两个完全不同的概念。在地震作用计算时，无论考虑单向地震作用还是双向地震作用，都有结构质量偶然偏心的问题；反之，不论是否考虑质量偶然偏心的影响，地震作用的多维性本来都应考虑。显然，同时考虑二者的影响计算地震作用原则上是合理的。但是，鉴于目前考虑二者影响的计算方法并不能完全反映实际地震作用情况，而是近似的计算方法，因此，二者何时分布考虑以及是否同时考虑，取决于现行规范的要求。
&&按《混凝土高规》的规定，单向地震作用计算时，应考虑质量偶然偏心的影响；质量与刚度分布不均匀、不对称的结构，应考虑双向地震作用计算。因此，质量偶然偏心和双向地震作用的影响可不同时考虑。如此规定，主要是考虑目前计算方法的近似性以及经济方面的因素。至于考虑质量偶然偏心和考虑双向地震作用计算的地震作用效应
谁更为不利，会随着具体工程的不同，或同一工程的不同部位（不同构件）而不同，不能一概而论。因此，考虑二者的不利情况进行结构设计，显然是不可取的。
技术员, 积分 25, 距离下一级还需 25 积分
以下是引用lydykj在 23:13:28.0发表的内容：
谢谢,外围全为连梁,周期1平动0.90,2平动0.80,但是层间位移数值很小,,按1.5(最大位移与层间平均位移比)超点,要图太紧,调太累,不知道调那里.[/quote]
1.你的周期比已满足要求（扭振比侧振），可以不必再调了；（虽高规要求不应大于1。5，但远大于1。5者为强条）
2。通过同时考虑双向地震作用解决扭转问题。
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你可能喜欢谁能看看pkpm的荷载是否对了，框架结构，3层，层间位移特别大，不满足，。_百度知道
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【结构设计师】1.你的梁间荷载怎么这么乱？？没必要这么乱，都按照满墙输入即可。因为你扣除窗洞面积，那铝合金窗户的重量你怎么考虑的？现在许多都是凸窗或者造型窗，荷载也很大。2.还有你最上面一排柱子，水平向没有拉结，所以水平作用下位移非常不利。如果允许，水平方向应加上梁。3.我看不出你的柱子截面，也可以加大柱截面。4.层间位移跟你的梁间荷载关系不到。你增加柱截面和补充水平梁，系数就会好很多。
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层间位移，主要是层间刚度控制，所以建议你将框架梁布置合理点，例如柱间X Y向双向拉结，以及位移大的节点加大梁刚度
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