不同液体的气蚀余量换算法 - 真空技术网
不同液体的气蚀余量换算法
来源:真空技术网()吉林油田设计研究院　作者:杨剑锋
&&&&&& 为了保证水泵有正常的吸水条件, 必须防止泵内产生气蚀现象。一般地, 水泵的吸水性能采用允许吸上真空高度和气蚀余量两个参数来衡量。
&&&&&& 根据水泵装置吸水管路系统的水力参数和管路中的流量来确定的气蚀余量为有效气蚀余量。具体地说, 水泵输送某一液体时, 泵入口处所具有的能量(包括静压头和动压头) 与液体汽化压力能的差值即为有效气蚀余量, 用&Dha 表示。&Dha 与泵的结构无关。
&&&&&& 水泵运转时不发生气蚀的必要条件是&Dha 值大于某一规定值〔&Dh〕, 即: &Dha & 〔&Dh〕, 〔&Dh〕定义为允许气蚀余量。通过气蚀试验等手段, 水泵制造厂可测出气蚀余量临界值&Dhc r , (&Dhc r 为泵内最低压力等于液体的汽化压力能hv a 时的有效气蚀余量) , &Dhc r 再加以适当的安全裕量, 即为〔&Dh〕;
&&&&&& 一般清水泵的安全裕量取0130m , 故允许气蚀余量〔&Dh〕为:
〔&Dh〕= &Dhc r + 0.30 (m) ( 1 )
&&&&&& 水泵厂提供的样本上的允许气蚀余量〔&Dh〕是在常温下(20 ℃) 用清水做实验所测定的, 当水泵所输送的液体的性质与水不同时, 其允许气蚀余量也与之不同; 在已知某台泵输送清水时的〔&Dh〕后, 可以此来求出输送其它液体时的允许气蚀余量〔&Dh〕&。下面介绍两种根据〔&Dh〕换算出〔&Dh〕&的方法。
&&&&&& 气蚀余量校正量&Dht 法是通过泵在相同扬程下输送水和其它液体, 在发生气蚀时造成一个可测的扬程损失&DH 后, 对两者的气蚀余量进行比较而确定&Dht 值的。其它液体的气蚀余量为水的气蚀余量减去一个校正量&Dht , 即:
〔&Dh〕&= 〔&Dh〕- &Dht (m) ( 2 )
&&&&&& &Dht 是通过热力气蚀准则B 和汽化压力能hv a(Pva/& ) 来确定的。
&&&&&& (1) 热力气蚀准则B 。气蚀过程中液体的沸腾是一种热力过程, 它取决于液体的性质, 诸如压力、温度、汽化潜热和比热等。发生气蚀时, 泵内的蒸汽容积对液体容积之比定义为热力气蚀准则,用B 表示。即:
B =V V/V L( 3 )
&&&&&& 式中: V V &&&泵内蒸汽的容积;
&&&&&&&&&&&&&&& &V L &&&泵内液体的容积。
&&&&&& (2) 热力气蚀准则B1 与汽化压力能hv a 的关系。进行不同液体的气蚀余量校正量&Dht 试验时,取&Dht = 0.30m , 并有:
&&&&&& 测定不同液体的B1 值及其与汽化压力能hva的关系。试验结果表明, 随着hva 的增大, B1 值不断减小。以hva为横坐标, B1 为纵坐标, 选用双对数比例尺作图, B1 与hva 的关系为一直线, 直线的斜率约tg37&。
&&&&&& (3) &Dht 的求解。对气蚀余量校正量&Dht 试验的资料综合分析后, 有如下关系式:
B1 & (&Dht &hv a ) 3/ 4 = 22.5 ( 6 )
&Dht =(64/hv a)&B - 4/3 (m) ( 7 )
&&&&&& 由B1 与hv a 可求得B1 , 将B1值代入式(7),可根据液体的汽化压力能hv a 求得气蚀余量的修正值&Dht , 进而将&Dht 代入式(2) 即可确定不同液体的允许气蚀余量〔&Dh〕&。
&&&&&& (4) 气蚀余量修正系数K&Dh 法。当泵输送原油、硫酸等粘度比水大的液体时, 泵内因摩擦阻力增大而能量损失增加, 使泵的流量、扬程减小, 效率降低, 轴功率和气蚀余量增大。对于增大了的气蚀余量值〔&Dh〕&, 可采用气蚀余量修正系数K&Dh 法计算。液体粘度超过0.20cm2 / s 时, 用下式:
〔&Dh〕&= K&Dh &〔&Dh〕( 8 )
&&&&&& 式(8) 中的K&Dh值查表可得。可见, K&Dh法系根据液体粘度的大小不同分别采用不同的图表计算〔&Dh〕&值。
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离心泵安装最大高度的计算
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泵房内的地坪标高取决于泵的安装高度，正确地计算泵的最大允许安装高度，使泵站既能安全供水，又能节省土建造价，具有很重要的意义。由式
Hv——泵壳吸人口的测压孔处的真空值(mH20)，如图2-69所示。
泵铭牌或样本中，对于各种泵都给定了一个允许吸上真空高度日。，此日。即为式(2—148)中Hr的最大极限值。在实用中，泵的Hs超过样本规定的Hv值时，就意味着泵将会遭受气蚀.
&水泵厂一般在样本中，用p-H。曲线来表示该泵的吸水性能。图2-70所示，为14SA型离心泵的p-H。曲线，此曲线是在大气压为10．33mH20，水温为20℃时，由专门的气蚀试验求得的。它是该泵吸水性能的一条限度曲线。在使用时，要注意以值是个条件值，它与当地大气压(Pa)及抽升水的温度(t)有关，由式(2-147)可看出。因此，在工程上应用泵样本中的日。值时，必须考虑到：当地大气压越低，泵的以值就将越小(大气压与当地海拔的关系，见表2-7)。其次，如抽升的水温(t)越高，泵吸入口处所要求的绝对压力P，也就应越大(水温与防止气穴现象的饱和蒸汽压力值关系，见表2-7)。水温越高，泵的Hs值也将越小。
&&& 海拔高度与大气压的关系&&& 表2-8
Pa／r(mH20)
&&& 如果，泵安装实际地点的气压是ha，不是10．33mH20时(例如在高原区修建泵站)或水温是t而不是20℃时(例如用来抽升热水时其饱和蒸汽压力是hva而不是20℃的0.24时)，则对水泵厂所给定的日。值，应作如下的修正：
&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&&& H”S=Hs-(10.33-ha)-(hva-0.24)
　公司总部：上海市松江工业园
　销售地址：上海市西藏北路1303号
　销售热线：021-03871　传真：循环泵站的设计实例_水泵_中国百科网
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循环泵站的设计实例
    &某氧化铝厂的焙烧及石灰烧制工段循环水泵站。
&&& (1)设计水量石灰烧制工段循环水系统的初期水量为153m3/h，终期水量为230m3/h；焙烧工段循环水系统的初期水量为680m3/h，终期水量为l020m3/h。
&&& (2)供水压力& 石灰烧制工段供水压力为350kPa；焙烧工段供水压力为400kPa。
&&& (3)循环泵房设计地点的地面相对高程为-0.150m，泵房±0.O0相当于绝对高程436.45m，冷却塔Ⅷ±0.00相当于绝对高程437.50m。
&&& (4)石灰烧制工段最不利热水出水管到热水池之间距离L =400m，热水出水管起点管
底相对标高为-1.3m。
&&& (5)石灰烧制工段与焙烧工段循环冷水输水管与管网总水头损失最大用水时为50kPa，冷水池最低水位至石灰烧制工段最不利用水点高差7.0m冷却塔进水口标高0.57m，进水口设计压力75kPa。
&&& (6)冷却塔进水温度45℃，出水温度35℃。
&&& (注：本例题计算主要以石灰烧制工段循环水系统为例)
&&& 1．水池设计水位
&&& 根据车间热水自流排入热水池确定热水池最高水位。&&&
&&& 已知石灰烧制工段循环水量230m3/h，查水力计算表，选定热水池管进水管为DN400铸铁管，v=0.93m/s，i=0.003，充满度h/D=0.55。
&&& 石灰烧制工段最不利热水出水管到热水池之间距离：L=400m
&&& 管道坡降为：i×L=0.003×400=1.2m，热水出水管起点管底相对标高为-1.3m；
&&& 热水池进水管底标高=-1.3-1.2=-2.5m
&&& 则热水池的最高水位设计为-2.5m。假定热水池有效水深2.4m，则热水池最低水位为-4.90m，池底标高一5．0m。为方便循环泵房布置，冷水池的最低水位、池底标高与热水池相同，冷水池最高水位为-0.50m。焙烧工段循环水系统的冷水池高水位也可设计为-0.50m，热水池最高水位为-2.50m，最低水位均为-4.90m。
&&& 2．设计流量的确定与设计扬程的估算
&&& (1)设计流量泵站设计流量见表6-23。
&&& 表6-23& 泵站设计流量
&&& 工段名称&&&& 初期设计流量/(m3/h)&&&& 终期设计流量/(m3/h)
&&& 石灰烧制
&&& 焙烧&&&& 153
&&& 680&&&& 230
&&& (2)设计扬程
&&& ①石灰烧制工段循环冷水池最低水位至设计最不利用水点地面高差：Zc=7m=70kPa；石灰烧制工段用水设计压力：Hc=350kPa
&&& 初估泵站内管路的水头损失：∑h=30kPa；
&&& 输水与管网管路的总水头损失：∑hc=50kPa；
&&& 考虑增加20kPa的安全水头；
&&& 石灰烧制循环冷水泵扬程：Hp=Zc+Hc+∑h+∑hc+20=70+350+30+50+20=520kPa
&&& ②石灰烧制循环热水池最低水位至冷却塔设进水口高差：Zc=0.57+4.9=5.47m=54.7kPa；进水设计压力：Hc=75kPa；
&&& 初估热水泵站内水头损失：∑h=20kPa；
&&& 输水管的设计流量Q=230m3/h，选用DN250钢管，则流速v=1.29m/s，i=0.106kPa/m。输水管DN250直管长：L14-16=15.5m；4个DN250 90°弯头(ξ13-0.87)，DN250×DN250三通1个(ξ15=1.50)
&&& 沿程水头损失：15.5×0.106=1.64kPa
&&& 局部水头损失：(4×0.87+1.5)×1.292/2g=0.423m=4.23kPa
&&& 输水管DN250总水头损失：l.64+4.23=5.87kPa
&&& 冷却塔的送水管设计流量：Q=230/2=115m3/h，选用DN200钢管，则流速v=2.08m/s，i=0.348kPa/m。DN200直管长：L17-20=9.87m；DN250×DN200渐缩l个(ξ17=0.17)，2个DN200 90。弯头(ξ18=0.72)，DN200蝶阀(ξ19=0.30)，出口(ξ20=1.0)
沿程水头损失：9.87×0.348=3.43kPa
局部水头损失：(ξ17+2ξ18+ξ19+ξ20)×v2/2g
&&& =(0.17+2× 0.72+0.30+1.0)×2.082/2g=0.643m=6.43kPa
&&& 冷却塔的送水管总水头损失：3.43+6.43=9.86kPa
&&& 输水管与冷却塔的送水管总水头损失：∑hc=5.87+9.86=15.73kPa
&&& 石灰烧制循环热水泵扬程：
&&& Hp=Zc+Hc+∑h+∑hc=54.7+75+20+15.73=165.43kPa
&&& (焙烧工段循环水系统的计算略)
&&& 3．初选水泵与电机
&&& 循环水泵站的供水特点是供水压力比较稳定，一般可选用同型号的水泵机组并联工作。依据流量、扬程按水泵综合性能图选择水泵型号，每套循环水系统初步选定4台工作泵，近期3台，2台工作，l台备用，’远期增加1台同型号S型双吸中开离心泵，3台工作，1台备用。各水泵能参数见表6―24。
&&& 采用水泵厂家所指定的配套电机，其参数见表6―25。
&&& 表6―24& 水泵性能参数
编号&& 水泵型号 水泵类型&
&&& 规&&& 格&& 转速
/(r/min) 轴功率/kW 效率/％ 汽蚀余量NPS
IS100-80-125 热水泵 流量Q=60～100～120m3/h
&扬程H=24～20～16.5m ～7.0～
7.28 67～78～74 4.0～4.5～5.0
&&& Ⅱ&& IS100-65-200 冷水泵 流量Q=60～100 120m3/h
& 扬程H-54～50--47m ～17.9～
&&& 19.9 65～76～77 3.0～3.6～4.8
IS200-150-400
& 流量Q=240～400～460m3/h
& 扬程H=55～50～45m ～67.2～74.2 74～81～76 3.O～3.8～4.5
Ⅳ IS200-150-315 热水泵 流量Q=240～400～460m3/h
扬程H=37～32～28.5m ～42.54～44.6 70～82～80 3.O～3.5～4.0
表6-25& 电机配置
编号&&&& 水泵型号&&&& 轴功率/kW&&&& 电机型号&& 电机功率/kW&&&& 转速/(r/min)
I&& Ⅱ& Ⅲ&& Ⅳ IS100-80-125
&IS100-65-200
IS200-150-400
IS200-150-315&&&& 5.86～7.0～7.28
&&& 13.6～17.9～19.9
&&& 48.6～67.2～74.2
&&& 34.6～42.54～44.6&&&& Y160M1-2
&&& Y180M-2
&&& Y280M-4
&&& Y250M-4&&&& 11
&&& 55&&&& 2930
& 4．吸水管、压水管计算
& 压水管每台水泵有单独吸水管和压水管，采用海澄一威廉公式(C一100)计算吸水管和压水管管径。
&&& (1)吸水管
&&& 石灰烧制工段循环水系统：设计流量Q1=230/3=77m3/h=21．39L/s
&&& 采用DNl50钢管，则流速v=l.26m/s，i=0.194kPa/m
&&& 焙烧工段循环水系统：设计流量Q1=m3/h=94.4L/s
&&& 采用DN300钢管，则流速v=1.29m/s，i=0.087kPa/m
&&& (2)压水管
石灰烧制工段循环水系统：采用DNl50钢管，则流速v=1.26m/s，i=0.194kPa/m
焙烧工段循环水系统：采用DN250钢管，则流速v=1.89m/s，i=0.220kPa/m
&&& (3)横向联络管与输水管计算见表6―26。
&&& 表6-26横向联络管与输水管管径计算&&& 。
&&& 循环系
&&& 统名称&&&& 横向联络管&&&& 输水管
流量/(m3/h) 管径/mm 流速 /(m/s) Z/(kPa/m) 流量
/(m3/h) 管径
& /mm 流速
& /(m/s)&& i
& 石灰烧制循环热(冷)水&&&& 153&&&& 200&&&& 1.39&&&& 0.161&&&& 230&&&& 250&&&& 1.29&&& 0.106
&&& 焙烧循环冷(热)水&&&& 680&&&& 400&&&& 1.46&&&& 0.078&&&& 1020&&&& 500&&&& 1.39&&& 0.O55
&&& 5．水泵机组和管道布置
&&& 水泵采用单排顺列式布置。每台水泵都单独设有吸水管，并设有检修阀门，即管径300mm以下采用D343X-10型蝶阀，300mm以上采用D97X-10电动蝶阀。压水管设有H44T-10型止回阀，管径300mm以下采用D343X-10型蝶阀，管径300mm以上采用D97X-10电动蝶阀；压力表。
&&& 6．吸水管与压水管路中的水头损失计算
&&& 以石灰烧制循环水系统为例，取最不利线路，从吸水口到输水干管上切换阀为计算线路。
&&& (1)循环冷水系统最不利线路。
①吸水管路水头损失为：
&&& ∑hs=∑hfs+∑hls
吸水管DNl50直管长L1+L2=2.5+1.6=4.1m，is=0.194kPa/m
吸水管的沿程水头损失：
&&& ∑hts=is(L1+L2)=0.194×4.1-0.80kPa
吸水管路的局部水头损失∑允l。的计算见表6―27。
&&& 表6―27& 吸水管路局部水头损失计算
&&& 管道直径
&&& DN/mm&&&& 管件&& 阻力系数车&& 流量/(L/s) 流速v/(m/s)&&&& V2/2g
&&& 水头损失
&&& 150&& 吸水喇叭口&& ε1-0.56&&&& 21.39&&&& 1.26&&&& 0.08&&&& 0.045
&&& 90°弯头&& ε2-0.72&&&& 21.39&&&& 1.26&&&& 0.08&&&& 0.058
&&& 蝶阀&& ε3-0.30&&&& 21.39&&&& 1.26&&&& 0.O8&&&& 0．O06
&&& 150×100 偏心渐缩管&& ε4-0.17&&&& 21.39&&&& 2.78&&&& 0.39&&&& 0．O66
合计&&&&&&&&&&&&&& ∑his=0.175
&&& (即1.75kPa)
&&& 吸水管的水头损失：∑hs=∑hfs+∑hls=0.80+1.75―2.55kPa
&&& ②压水管路的水头损失为：
&&& ∑hd=∑hfd+∑hld
&&& 压水管DNl 50直管长：L3=3.63m，idl=0.194kPa/m；DN200直管长：L4=2.1m， id2=0.161kPa/m；DN250直管长：L5=3.3m，L6=4.8m，/d3=0.108kPa/m
&&& 压水管路的沿程水头损失：
&&& ∑hfd=L3 idl+L4 id2+(L5+L6)id3―3．63×0．194+2．1×0．161+(3．3+4．8)×0．108=1．92kPa
&&& 压水管路的局部水头损失∑元ld的计算见表6―28。
&&& 表6．28& 压7k管路局部水头损失计算
&&& 管道直径
& !DN/mm&&&& 管件&& 阻力系数e&& 流量/(L/s) 流速v/(m/s)&&& V2/2g 水头损失
&&& 100×150&&&& 渐扩管&& ε5=0.17&&&& 21.39&&&& 2.47&&&& 0.311&&&& 0.053
&&& 150&&&& 止回阀&& ε6=6.50&&&& 21.39&&&& 1.26&&&& 0.O8&&&& 0.520
&&& 蝶阀&& ε7=0.30&&&& 21.39&&&& 1.26&&&& 0.08&&&& 0.O24
&&& 90°弯头&& ε8=0.72&&&& 21.39&&&& 1.26&&&& 0.08&&&& 0.058
&&& 150×200&&&& 渐放管&& ε9=0.06&&&& 21.39&&&& 1.26&&&& 0．O8&&&& 0.O05
&&& 150×200&&&& 三通&&&&&& ε10=1.62&&&& 42.78&&&& 1.39&&&& 0.100&&&& 0.162
&&& 200×250&&&& 渐放管&& ε11=0.06&&&& 42.78&&&& 1.39&&&& 0.100&&&& 0．O06
&&& 250×150&&&& 2个三通&&& ε12=1.68&&&& 64.17&&&& 1.29&&&& 0.085&&&& 0.286
&&& 250&&&& 三通&& ε13=1.50&&&& 64.17&&&& 1.29&&&& 0.085&&&& 0.128
&&& 250&& 2个蝶阀&& ε14=0.30&&&& 64.17&&&& 1.29&&&& 0.085&&&& 0.051
&&&&& 流量计&&&&&& 64.17&&&& 1.29&&&&&& 1.000
& 合计&&&&&&&&&&&&&& ∑hid=2.293
& (即约22.93kPa)
压水管路的水头损失：∑hd=∑hfa+∑hla=1.92+22.93=24.85kPa
泵站内管路的水头损失，即从水泵吸水口l到输水管上切换阀l4之间的总水头损失：
&&& ∑h=∑hs+Ehd=2.55+24.85=27.40kPa
因此，石灰烧制循环冷水泵的实际扬程：
&&& HD=Zc+Hc+∑h+∑hc+20=70+350+27.40+50+20―517.40kPa
由此可见，初选水泵机组符合要求。&&&
(2)循环热水系统最不利线路如图6―47所示。
&&& ①吸水管路的水头损失基本同冷水循环系统，近似取冷水循环系统的吸水管路的水头
损失，即∑hs=2.55kPa
&&& ②压水管DNl50直管长：La=3.7m，idl=0.194kPa/m；DN200直管长：L4=2.1m，ia2=0.161kPa/m；DN250直管长：L5=2.7m，id3=0.106kPa/m
&&& 压水管路的沿程水头损失：
&&& ∑hfd=L3idl+L4id2+L5id3=3.70×0.1 94+2.1×0.161+2.7×0.106=1.34kPa
&&& 压水管路的局部水头损失∑Ald的计算见表6―29。
&&& 压水管路的水头损失：∑hd=∑hfd+∑hid=1.34+12.18=13.52kPa
&&& 泵站内管路的水头损失，从水泵吸水口1到输水管上切换阀之间的总水头损失：
&&& ∑h=∑hs+∑hd=2.55+13.52=16.07kPa
&&& 输水管与冷却塔的送水管总水头损失为∑hs=15.73kPa
表6―29压水管路局部水头损失计算
DN/ram 管& 件 阻力系数车 最大流量
/(L/s) 流速v/(m/s) V2/2g 水头损失e瓦V2/m
100×150 偏心渐扩管 ε5=0.17 21.39 2.47 0.311 0.O53
150 止回阀 ε6=6.50 21.39 1.26 0.08 0.520
蝶阀 ε7=0.30 21.39 1.26 0.O8 0.024
90°弯头 ε8=0.72 21.39 1.26 0.O8 0.O58
150×200 渐放管 ε9=0.06 21.39 1.74 0.154 0.O09
150×200 三通 ε10=1.62 42.78 1.39 0.100 0.162
200×250 渐放管 ε11=0.06 42.78 1.39 0.100 0.006
250×150 2个三通 ε12=1.68 64.17 1.29 0.085 0.286
250 90°弯头 ε13=0.87 64.17 1.29 0.085 0.O74
蝶阀 εl4=0.30 64.17 1.29 0.085 0.O26
合计&&&&&&&&&& ∑h Ld=1.218
(即约l2.18kPa)
&&& 因此，热水泵的实际扬程：Hp=Zc+Hc+∑h+∑hc=54.7+75+16.07+15.73=161.5kPa
&&& 由此可见，初选水泵机组符合要求。
&&& 7．机组基础
&&& 磁力泵基础长度、宽度、和高度按水泵样本提供。
&&& 8．各工艺标高设计
&&& 因循环水泵站的供水流量与压力比较稳定，水池水位基本恒定，为减少泵房埋深，水池在最高水位时，水泵设计为自灌式工作，在最低水位时，水泵为非自灌式工作。
&&& (1)热水池最高水位-2.5m，为保证热水泵(IS100-80-125)能自灌式工作，设计泵轴标为-3.575m。
&&& 吸水管中心标高-泵轴标高+水泵进口直径/2-吸水管管径/2=-3．575+0.1/2-
0.1 5/2=-3．60m
&&& 查水泵样本，泵轴至基础顶面高度H=0.25m
&&& 基础顶面标高一泵轴标高一泵轴至基础顶面高度H=-3.575-0.25=-3.825m
&&& 泵房地面标高一基础顶面标高-0.15=-3.825-0.15=-3.975m(取-4.00m)
&&& (2)泵房地面取平，冷水泵(IS100-65-200)基础顶面标高一泵房地面标高+0.15-
4.00+0.15=3.85m
&&& 查水泵样本，泵轴至基础顶面高度H=0.29m
&&& 泵轴标高一基础顶面标高+泵轴至基础顶面高度-3.85+0.29=3.56m
&&& 吸水管中心标高一泵轴标高+水泵进口直径/2-吸水管管径/2-3.56+0.1/2-0.1 5/2=3．585m&&& o
&&& 9．水泵汽蚀余量校核
&&& (I)冷水泵(IS100-65-200)汽蚀余量校核
&&& 查表得：循环冷水温度为35℃时，实际饱和蒸汽压hva=0.59m；ha=10.33m。
&&& 水池的最低水位为-4．90m，已知冷水泵(IS100-65-200)安装高度：Hss=-3.585+4.90=1.315m
&&& 水泵吸水管流量取单泵运行流量：Q=22.78L/s，流速V1=1.34m/s，is=0.218kPa/m，直管长为4．1m，则吸水管沿程水头损失：
&&& ∑hfs=isL=0.218×4.1=0.89kPa=0.089m
&&& 水泵进口直径lOOmm，则流速V2=2.63m/s
&&& 吸水管路局部水头损失：∑hs=(ε1+ε2+ε3)v21/2g+ε4v22/2g
&&& =(0.56+0.72+.30)×1.342/2+0．17×2.632/2g=0.205m
&&&&&&& 吸水管路总水头损失：∑hs=∑hfs+∑his=0.205+0.089-O.294m
&&& 冷水泵(IS100―65―200)实际汽蚀余量：
&&& Hsv=ha-hvas-∑hs-Hss=10.33-0.59-0.294-1.315-8.313m
&&& 查水泵样本，冷水泵必要的汽蚀余量为3.79m，满足要求。
&&& (2)热水泵(ISl00-80-125)汽蚀余量校核
&&& 查表得：循环热水温度为45℃时，实际饱和蒸汽压hva=1.Om；ha=10.33m。
&&& 热水泵(IS100-80-125)泵轴标高为-3.575m，水泵安装高度：Hss=-3.575+4.9-1.325m
&&& 吸水管道内的水头损失可近似取：∑hs=0.294m
&&& 热水泵实际汽蚀余量：
&&& Hsv=ha-hva-∑hs-Hss=10.33-0.59-0.294-1.325=8.121m
&&& 查水泵样本，热水泵必要的汽蚀余为4.74m，满足要求。
&&& 10．吸水设计
&&& 水泵直接从水池吸水，四个水池水位在集中控制室内连续显示，高、低水位设声光报警，最低水位水泵停泵。
&&& 水泵喇叭口上设格网，防止大颗粒物质进入泵站，格网网眼净尺寸20mm，网丝直径3.0mm，现场制作安装。
&&& 水池长度按吸水喇叭口安装要求，并根据机组布置间距。
&&& 11．附属的选择
&&& (1)起重设备根据最重的设备选起重设备，具体见表6―30。
&&& 表6―30主要设备
编号&&&& 型& 号&&&& 名& 称&&&& 规格&& 数量&&&& 重& 量&&&& 备& 注
1 IS、IR卧式单级单吸清水离心泵
IS100-80-125 热水泵 流量Q=60～120m3/h
扬程H=24～16.5m 4台 720kg&&&& 2用1备
&&& 1台预留
2&&&& Y160M1-2&&&& 电动机&& 电机功率N-11kW 4台&& 2用1备，1台预留
3 IS100-65-200&& 冷水泵 流量Q=60～120m3/h
& 扬程H-54～47m 4台 960kg 2用1备，1台预留
4&&&& Y180M-2&&&& 电动机&& 电机功率N-22kW&& 4台&&& 2用1备，1台预留
5 IS200-150-400 冷水泵 流量Q-240～460m3/h
& 扬程H=55～45m 4台 330kg 2用1备，1台预留
6&&&& Y280M-4&&&& 电动机&& 电机功率N-90kW&& 4台&&& 2用1备，1台预留
7 IS200-150-315&& 热水泵 流量Q-240～460m3/h
& 扬程H-37～28.5m&
& 4台 175kg 2用1备，1台预留
8&&&& Y250M-4&&&& 电动机&& 电机功率N-50kW&& 4台&&&& 2用1备，1台预留
9&&&& D97X-1O&& 电动蝶阀&&&& DN500&& 8个&&&&
10&&&& D97X-10&& 电动蝶阀&&&& DN300&& 12个&&&&
11&&&& HS1&& 手拉葫芦&& Q=1.0t H=10m&& 1台&&&&
12&&&& SG-1 手动单轨小车 Q=1.Ot H=3～10m&& 1台&&&&
13&&&& HS2&& 手拉葫芦&& Q=2.0t H=10m&& 1台&&&&
14&&&& SG-2 手动单轨小车 Q=2.0t H=3～10m&& 1台&&&&
15 50QW10-10-0.75&&&& 潜污泵 Q=10m3/h N=0.75kW
&&& H=10m 2台&&&&
16 GBN1-1 50 冷却塔&&&& Q-150m3/h
&&& N=5.5kW 2台&& 自重2.2t运行
&&& 重5.6t 2台同时工作
17&& 配套风机&&&&&& 1F-47TTTA
&&& N==45kW 3台&&&& 风机重0.7t
&&& 电机重0.5t&&&& 2台同时工作，
&&& 1台预留
18&& 147风机逆流
&&& 式冷却塔&& Q=400 800m3/h 3台&&&& 2台同时工作，
&&& 1台预留
19 M102C&& 自动反清洗
&&& 过滤器 Q=25m3/h 1台 28kg&&
&20&& 182/480E2--
全自动软水器 Q=70m3/h U=380V 1台 总重10.0t&&
21 M1061P&& 自动反清
& 洗过滤器 Q=180m3/h 1台&&&& 自重115kg
& 运行重225kg&&
&&& (2)排水设备采用电动水泵排水。沿泵房内壁设排水沟，将水汇集到集水坑内，然后用泵抽回到吸水间去。
& 选用50QW10-10-0.75型潜污泵(Q-10m3/h，N-0．75kW，H-10m，n-2900r/min)两台，一台工作，一台备用。高水位-4.5m时启泵，低水位-5.30m时停泵。
&&& 设积水坑两个，1.0m×1.2m×1.5m(^)。
&&& (3)计量设备& 泵房热水泵，冷水泵输水总干管在室内分别设电磁流量计，测量范围为0-25000m3/h，压力范围0-0.9MPa。&&&
&&& 压水管上设有Y一100压力表，测量范围0～1．2MPa；WTZ一280温度计，测量范围0～100℃。在控制室显示水压与温度。
&&& (4)其他& 所有水泵既可集中控制又可手动控制。
&&& 灭火器可悬挂在墙上，安装高度顶部距所在处地面l．4m。
&&& 其他设备及选用材料见表6―30、表6―31。
&&& 裘6．31& 材料衷(烧制循环水)
标号 标准图号 名称 规格 数量 备注
1&& 镀锌钢管 DN32 2m&&
2&& 镀锌钢管 DN50 9m&&
3&& 焊接钢管 DN80 7m&&
4&& 焊接钢管 DNl50 42m D159×6
5&& 焊接钢管 DN200 24m D219×6
6&& 焊接钢管 DN250 56m D273×6
7&& 焊接钢管 DN300 3m D325×6
8&& 焊接钢管 DN400 10m D426×6
9 D17X-10 蝶阀 DN80 1个&&
10 D343X-10 蝶阀 DNl50 14个&&
11 D343X-10 蝶阀 DN200 2个&&
12 D343X-10 蝶阀 DN250 3个&&
13 H44T-10 止回阀 DNl50 6个&&
14 V100 压力表 0～1.2MPa 6个&&
15 WTZ-280 温度计 0～100℃ 2个&&
16 02S403-52 钢制异径管 DNl50×100 6个&&
17 02S403-52 钢制异径管 DN200×150 2个&&
18 02S403-52 钢制异径管 DN250×200 4个&&
19 02S403-52 钢制异径管 DN250×200 4个&&
20 02S403-52 钢制异径管 DN250×100 1个&&
标号 标准图号 名称 规格 数量 备注
21 02S403-58 钢制偏心异径管 DNl50×100 6个&&
22 02S403-110 吸水喇叭管 DNl50×6 8个&&
23 02S403-113 吸水喇叭管支架 ZA2 8个 159×245
24 02S403-98 弯管型通气管 W-200 2个&&
25 02S403-70 喇叭口 DN400 1个&&
26 S161-55-53 管道支架 DN200 2个&&
27 S161-55-53 管道支架 DN250 DN150 3个 2个&&
28 S161-55-50 管道支架 DN400 1个&&
29 02S404-5 柔性防水套管 DN50 1个&&
30 02S404-5 柔性防水套管 DNl50 8个&&
31 02S404-5 柔性防水套管 DN250 1个&&
32 02S404-15 刚性防水套管 DN80 1个&&
33 02S404-15 刚性防水套管 DN300 1个&&
34 02S404-15 刚性防水套管 DN400 2个&&
35 02S403-78 钢制法兰 DN80 DN50 2个 4个 PN1.0MPa
36 02S403-78 钢制法兰 DNl50 50个 PN1.0MPa
37 02S403-78 钢制法兰 DN200 6个 PN1.0MPa
38 02S403-78 钢制法兰 DN250 10个 PN1.0MPa
39 02S403-6 90°弯头 DN80 4个&&
40 02S403-6 90°弯头 DNl50 9个&&
41 02S403-6 90°弯头 DN200 4个&&
42 02S403-6 90°弯头 DN250 9个&&
43 02S403-6 90°弯头 DN400 1个&&
44 02S403-36 三通 DN200×150 2个&&
45 02S403-38 三通 DN250×150 4个&&
46 02S403-48 三通 DN250×250 2个&&
47 02S403-48 三通 DN300×300 1个&&
48&& 法兰盲板 DNl50 4个&&
49 MF2 干粉灭火器 5B 6具&&
50 MF2 干粉灭火器 5A 2具&&
51 H44T-10 止回阀 DN50 1个&&
52 D71X-10 蝶阀 DN50 1个&&
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