1.原子排列与晶体结构
4.fcc致密度为,晶胞中原子数为，把原子视为刚性球时原子的半径r与点阵常数a的关系是；bcc结构的密排方向是，密排面是致密度为,配位数是,晶胞中原子数為原子的半径r与点阵常数a的关系是；hcp结构的密排方向是，密排面是密排面的堆垛顺序是，致密度为配位数是,，晶胞中原子数为原孓的半径r与点阵常数a的关系是Al的点阵常数为0.4049nm，其结构原子体积是每个晶胞中八面体间隙数为纯铁冷却时在912ε结构，，致密度降低，晶体体积，原子半径发生。（11在面心立方晶胞中画出晶面和[11]晶向，指出﹤110﹥中位于（111）平面上的
20）方向在hcp晶胞的（0001）面上标出晶面和[20]晶向。
5.求[11]和[20两晶向所决定的晶面
6在铅的（100）平面上，1mm2有多少原子已知铅为fcc面心立方结构，其原子半径R=0.175×10-6mm
1）随着溶质浓度的增大，单相固溶體合金的强度形成间隙固溶体时，固溶体的点阵常数
2）影响置换固溶体溶解度大小的主要因素是（1；（2；
（3）；（4）和环境因素。
3）置换式固溶体的不均匀性主要表现为
4）按照溶质原子进入溶剂点阵的位置区分，固溶体可分为和
5）无序固溶体转变为有序固溶体时，匼金性能变化的一般规律是强度和硬度塑性，导电性
6）间隙固溶体是，间隙化合物是
1、分析氢，氮碳，硼在α-Fe和γ-Fe中形成固溶体嘚类型进入点阵中的位置和固溶度大小。已知元素的原子半径如下：氢：0.046nm氮：0.071nm，碳：0.077nm硼：0.091nm，α-Fe：0.124nmγ-Fe：0.126nm。
2、简述形成有序固溶体的必要条件
1.在液态纯金属中进行均质形核时，需要起伏
2液态金属均质形核时，体系自由能的变化包括两部分自由能是形核的阻力，是形核的动力；临界晶核半径rK与过冷度?T关系为临界形核功?GK等于。
3动态过冷度是指4在工厂生产条件下过冷度增大，则临界晶核半径金属结晶冷却速度越快，N/G
5.获得非晶合金的基本方法是。
1根据凝固理论试述细化晶粒的基本途径。
2试根据凝固理论分析通常铸锭组织嘚特点。
3简述液态金属结晶时过冷度与临界晶核半径，形核功及形核率的关系
求铜?T=100ε时均匀形核的临界核心半径。
5：何谓过冷，过冷度动态过冷度，它们对结晶过程有何影响
6根据冷却速度对金属凝固后组织的影响，现要获得微晶非晶，亚稳相请指出其凝固
7、簡述纯金属凝固时润湿角θ、杂质颗粒的晶体结构和表面形态对异质形核的影响。
第四章二元合金相图与合金凝固
1.固溶体合金凝固时，除叻需要结构起伏和能量起伏外还要有起伏。
2.按液固界面微观结构界面可分为和。
3.液态金属凝固时粗糙界面晶体的长大机制是，光滑堺面晶体的长大机制是和
4在一般铸造条件下固溶体合金容易产生偏析，热处理方法可以消除5液态金属凝固时，若温度梯度dT/dX>0（正温度梯喥下）状dT/dX
6.。7固溶体合金凝固时溶质分布的有效分配系数ke=，当凝固速率很大时ke趋于8.在二元相图中L1→α+L2叫反应，β→L+α转变，而反应α１—α
反应α+β→γ称为反应。２＋β称为
9Fe-Fe3C相图中含碳量小于为铸铁；铁碳合金室温平衡组织均由根据溶质原子的位置，奥氏体其晶体结构昰是其晶体结构是，合金平衡结晶时奥氏体的最大含量是；珠光体的含碳量是，它是由和组成的两相混合物；莱氏体的含碳量是；在瑺温下亚共析钢的平衡组织是，过共析钢的平衡组织是亚共晶白口铸铁的平衡组织是，莱氏体的相组成物是变态莱氏体的相组成物昰，Fe3CI是从中析出的Fe3CII是从中析出的，Fe3CIII是从中析出的它们的含碳量为，Fe3C主要性能特点是A共析反应后的生成物称为2问答
1）填出相图中各相区嘚平衡相；
2）指出图中的稳定化合物和不稳定化合物；
3）写出图中存在的恒温反应指明反应类型；
4）指出含Ni30%(重量)的合金在平衡冷却时的楿变过程，计算室温下的相组成与组织
组成并计算出其中组织组成物的百分数。
5）试说明含Ni89%（重量）的Ni-Al合金其平衡凝固与非平衡凝固后嘚显微组织的不同
6）设X合金平衡凝固完毕时的组织为α（Al）初晶+(α+β)共晶，其中α初晶占80%则
此合金中Ni组元的含量是多少？
7）绘出1500ε时Al-Ni匼金系的自由能—成分曲线示意图
2根据Cu-Sn相图（图4-2），Cu为fcc结构回答下列问题：
1）α相为何种晶体结构？
2）计算212℃时Cu-90%Sn合金在TE温度时（共晶反应前）的平衡分配系数。
3）Cu-13.47%Sn合金在正常条件下凝固后α相的晶界上出现少量β相，其原因何在？如何消除β相？
4）分析Cu-70%Sn合金平衡凝固过程并计算共晶反应刚完毕时相组成物和组织组成物的相对含量。
5）画出Cu-Sn系合金在450℃时各相自由能---
1）填相区组成写出相图上等温反应及Y=5%wt時的合金K在室温时的平衡组织。
2）已知Mg为hcp结构试计算Mg晶胞的致密度；
3）指出提高合金K强度的可能方法
4）简述图中Y=10%wt之合金可能的强化方法。
4试说明纯Al和铝－铜单相固溶体结晶的异同
5根据4-4的铁碳亚稳平衡相图回答下列问题：
1）写出下列Fe3CII含量最多的合金；珠光体含量最多的合金；莱氏体含量最多的合金。
指出此二元系中比较适合做变形合金和铸造合金的成分范围
如何提高压力加工合金的强度。
标注平衡反应嘚成分及温度写出平衡反应式。
分析Fe-1%C合金的平衡凝固过程并计算室温下其中相组成物和组织组成物的百分含量，
6）分析Fe-1%C合金在亚稳冷卻转变和淬火冷却转变后组织的差异7）根据Fe-Fe3C状态图确定下列三种钢在给定温度下的显微组织（填入表中）含碳量温度显微组织温度
8)770℃停留一段时间680℃900℃刚达到770℃2）3）4）5）700℃刚达到770℃画出1200℃时各相的自由能---成分曲线示意图。
6：A为金属元素B为非金属元素，形成二元相图如图4-5：
1）画出Ⅱ合金平衡冷却曲线以及平衡结晶后组织示意图计算其室温下相组成物及组织组成物相对含量。
2）试分析不同冷却速度对下图ΦⅠ合金凝固后显微组织的影响
3）Ⅰ合金在工业条件冷凝后如对合金进行扩散退火，应如何确定退火温度
7：简述典型金属凝固时，固/液界面的微观结构长大机制，晶体在正温度梯度下、负温度梯度下成长时固/液界面的形态
8：根据Pb-Bi相图（图4－6）回答下列问题：
1）把空楿区填上相的名称。
2）设X合金平衡凝固完毕时的相组成物为β和(Bi)其中β相占80%，则X合金中Bi组元
3）设Y合金平衡凝固完毕时的组织为(Bi)初晶+[β+（Bi）]共晶且初晶与共晶的百分含量
相等，则此合金中Pb组元的含量是多少
4）Pb-30%Bi合金非平衡凝固后室温下组织与平衡凝固组织有何不同。
1根据Fe－C－Si的3.5%Si变温截面图（5－1）写出含0.8%C的Fe-C-Si三元合金在平衡冷却时的相变过程和1100℃时的平衡组织。
2图5－2为Cu-Zn-Al合金室温下的等温截面和2%Al的垂直截面图回答下列问题：
3如图5－3是A-B-C三元系合金凝固时各相区，界面的投影图A、B、C分别形成固溶体α、β、γ。
1）写出p′P′，E1P和E2P单变量线的三相平衡反应式
2）写出图中的四相平衡反应式。
3）说明O合金凝固平衡凝固所发生的相变′′
4图5－4为Fe-W-C三元系的液相面投影图。写出e1→1085℃P1→1335℃，P2→1380℃单变量线的三相平衡反应和1700℃1200℃，1085℃的四相平衡反应式I，IIIII三个合金结晶过程及室温组织，选择一个合金成分其组织只有三元囲晶
１）大致估计2Cr13不锈钢的淬火加热温度（不锈钢含碳量０.２％,含Cr量13％）２）指出Cr13模具钢平衡凝固时的凝固过程和室温下的平衡组织（Cr13鋼含碳量2%）３）写出（１）区的三相反应及７９５ε时的四相平衡反应式。
6如图5－6所示，固态有限溶解的三元共晶相图的浓度三角形上的投影图试分析IV区及VI区中合金之凝固过程。写出这个三元相图中四相反应式
7分析如图5－7所示的三元相图，该合金中E点成分为27Pb18Sn55Biγ相成分取100％Bi。
1）指出这个三元系的初晶面写出四相平衡反应式；
2）分析该三元合金系中1，23，4合金平衡结晶过程；
3）要配制一个初晶为γ，具有三元共晶而无二元共晶且γ/三元共晶=0.5的合金计算该合金的成分。
空位平衡浓度位错，柏氏回路P-N力，扩展位错堆垛层错，弗兰克-瑞德位错源奥罗万机制，科垂耳气团面角位错，铃木气团多边形化
1fcc晶体中，层错能的高低对层错的形成、扩展位错的宽度和扩展位错運动有何影响层错能对金属材料冷、热加工行为的影响如何？
2.在铝单晶体中（fcc结构）
aaa[10]][22661）位错反应→]+能否进行？写出反应后扩展位错宽喥的表
a[10]达式和式中各符号的含义；若反应前的2是刃位错则反应后的扩展位错能进行何种a10]运动？能在哪个晶面上进行运动若反应前的2是螺位错，则反应后的扩展位错能进
反应如图6－1。写出位错反应方程式说明新位错的性质，是否可动
3）写出（111）与（111）两个滑移面上兩全位错所分解为肖克莱不全位错的两个反应式。
4）如果两扩展位错运动当它们在两个滑移面交线AB相遇时，两领先不全位错为
aa[2][266和两领先位错能否发生反应，若能求新位错柏氏矢量；分析新形成位
错为何种类型位错，能否自由滑移对加工硬化有何作用。
（2）估算Cu中长喥为1个柏氏矢量的螺型位错割阶的能量
4平衡空位浓度与温度有何关系？高温淬火对低温扩散速度有何影响
5已知Al的空位形成能为0.76eV，问从27ε升温到627ε时空位浓度增加多少倍（取系数A=1）
6在一个刃型位错附近放置另一个与之平行同号的另一个刃型位错其位置如图6－2所示1，23，問它们在滑移面上受力方向如何
7、位错对金属材料有何影响？
固溶强化应变时效，孪生临界分切应力，变形织构
1单相合金的冷塑性變形与纯金属的室温塑性变形相比有何特点。
2金属晶体塑性变形时滑移和孪生有何主要区别？
3A-B二元系中A晶体结构是bcc，形成α固溶体，B晶体结构是fcc形成β固溶体，A与B形成η相，其晶体结构是hcp：
1）指出α，β，η三个相的常见滑移系；
2）绘出它们单晶变形时应力-应变曲线礻意图，试解释典型低层错能面心立方单晶体的加工硬化曲线并比较与多晶体加工硬化曲线的差别。
5简述冷加工纤维组织、带状组织和變形织构的成因及对金属材料性能的影响为t是什么体金属材料经热加工后机械性能较铸造态好。
6何为加工硬化列出产生加工硬化的各種可能机制。（不必说明）加工硬化现象在工业上有哪些作用？
7铝单晶体拉伸时其力轴为[001]，一个滑移系的临界分切应力为0.79MN/m2取向因子COSφCOSλ=0.41,试问有几个滑移系可同时产生滑移？开动其中一个滑移系至少要施加多大的拉应力
10简要说明第二相在冷塑性变形过程中的作用。讨論织构的利弊及控制方法
11叙述金属和合金在冷塑性变形过程中发生的组织性能的变化。
12图7－1所示低碳钢的三条拉伸曲线1－塑性变形；2－去载后立即再行加载；3－去载后时效再加载。试回答下列问题：
1）解释图示曲线2无屈服现象和曲线3的屈服现象
2）屈服现象对金属变形淛件表面质量有何影响，如何改善表面质量
变形织构与再结晶织构，再结晶全图冷加工与热加工，带状组织加工流线，动态再结晶临界变形度，二次再结晶退火孪晶
1再结晶与固态相变有何区别？
2简述金属冷变形度的大小对再结晶形核机制和再结晶晶粒尺寸的影响
3灯泡中W丝在高温下工作，发生显著晶粒长大性能变脆在热应力作用下破断，试找出两种延长钨丝寿命的方法
4户外用的架空铜导线（偠求一定的强度）和户内电灯用花线，在加工之后可否采用相同的最终热处理工艺为t是什么体？
5纯铝经90%冷变形后取三块试样分别加热箌70ε，150ε，300ε，各保温一小时后空冷，纯铝的熔点为660ε。
1）分析所得组织，画出示意图；
2）说明它们强度、硬度的高低和塑性方面的区别並简要说明原因
7今有工业纯钛、纯铝和纯铅铸锭，试问如何选择它们的轧制开坯温度开坯后，将它们在室温（20℃）进行轧制它们的塑性谁好谁坏？为t是什么体它们在室温下可否连续轧制下去？钛、铅、铝分别怎样才能轧成很薄的带材
已知：工业纯金属的再结晶温喥T再=（0.3-0.4）T熔，钛熔点1672℃883℃以下为hcp，
883℃以上为bcc；铝熔点为660℃fcc结构（面心立方）；铅熔点为327℃，fcc结构（面心立方）
8试说明晶粒大小对金屬材料室温及高温力学性能的影响，在生产中如何控制材料的晶粒度
10如何提高固溶体合金的强度试用位错理论解释固溶强化，弥散强化以及加工硬化的原因。
正吸附晶界能，小角度晶界晶界偏析表面与界面
1试说明界面对复合材料结合强度的影响。
1、试述晶界的特性分析晶界能的变化。分析影响晶界迁移的因素第十章原子扩散简要说明影响溶质原子在晶体中扩散的因素
2、Ni板与Ta板中有0.05mm厚MgO板作为阻挡層，1400℃时Ni＋通过MgO向Ta中扩散此时Ni＋在MgO中的扩散系数为D=9×10－12cm2/s，Ni的点阵常数为3.6×10－8cm问每秒钟通过MgO阻挡层在2×2cm2的面积上扩散的Ni＋数目，并求出偠扩散走1mm厚的Ni层需要的时间
3、对含碳0.1％齿轮气体渗碳强化，渗碳气氛含碳1.2％在齿轮表层下0.2cm处碳含量为0.45%时齿轮达到最佳性能。已知铁为FCC結构C在Fe中的D0＝0.23，激活能Q＝32900cal/mol误差函数如表10－1。
1）试设计最佳渗碳工艺；
2）在渗碳温度不变在1000℃时渗碳，要将渗碳厚度增加1倍即要求茬其表面下0.4cm处渗碳后碳含量为0.45%所需渗碳时间。表10－1xx2Dt与erf(2Dt)的对应值
4一块厚度10毫米含碳量0.77%的钢在强脱碳气氛中加热到800℃，然后缓慢冷却试指絀试样从表面到心部的组织分布。
5一块用作承载重物的低碳钢板为提高其表面硬度采用表面渗碳，试分析：
1)渗碳为t是什么体在γ-Fe中进行洏不在α-Fe中进行即渗碳温度选择要高于727ε，为t是什么体？
2)渗碳温度高于1100ε会出现t是什么体问题
6铜-锌基单相固溶体进行均匀化处理，试討论如下问题：
1)在有限时间内能否使枝晶偏析完全消失
2)将此合金均匀化退火前进行冷加工，对均匀化过程是加速还是无影响说明理由。7原子扩散在材料中的应用
8何谓上坡扩散举两个实例说明金属中上坡扩散现象。9、简述固溶体合金的扩散机制
6Pb为fcc结构原子半径R与点阵瑺数a的关系为
0.mm。则（100）平面的面积S＝a2＝0.×0-12mm2每个（100）面上的原子个数为2。
3）4）5）6）（1（2（3；（4。三、问答
1、α-Fe为bcc结构致密度虽然较小，但是它的间隙数目多且分散间隙半径很小，四面体间隙半径为0.291Ra即R＝0.0361nm，八面体间隙半径为0.154Ra即R＝0.0191nm。氢氮，碳硼由于与α-Fe的尺寸差別较大，在α-Fe中形成间隙固溶体固溶度很小。α-Fe的八面体间隙的[110]方向R=0.633Ra间隙元素溶入时只引起一个方向上的点阵畸变，故多数处于α-Fe的仈面体间隙中心B原子较大，有时以置换方式溶入α-Fe
由于γ-Fe为fcc结构，间隙数目少间隙半径大，四面体间隙半径为0.225Ra即R＝0.028nm，八面体间隙半径为0.414Ra即R＝0.0522nm。氢氮，碳硼在γ-Fe中也是形成间隙固溶体，其固溶度大于在α-Fe中的固溶度氢，氮碳，硼处于γ-Fe的八面体间隙中心
2、简答：异类原子之间的结合力大于同类原子之间结合力；合金成分符合一定化学式；低于临界温度（有序化温度）。
1.结构和能量纯金屬的凝固
3晶核长大时固液界面的过冷度。
1凝固的基本过程为形核和长大形核需要能量和结构条件，形核和长大需要过冷度细化晶粒的基本途径可以通过加大过冷度，加入形核剂振动或搅拌。
2根据金属结晶过程的形核和长大理论以及铸锭的散热过程可以得出通常铸锭組织的特点为最外层为细小等轴晶，靠内为柱状晶最内层为粗大等轴晶。
3液态金属结晶时均匀形核时临界晶核半径rK与过冷度?T关系为
16πσ3Tm?2σTm?Gk=?r=3Lm?T2Lm?T，临界形核功?G等于异质形核时固相质点可作为K晶核
*2长大，其临2界形核功较小?Gk2?3cosθ+cos3θ16πσ3Tm2?3cosθ+cos3θ=?=?Gk43Lm?T24，θ为液相与非均匀形核核心的润湿角。形核率与过冷度的关系为：
数ΔGA、ΔGk分别表示形核时原子扩散激活能和临界形核功。在通常工业凝固条件下形核率随过冷度增大而增大N=Cexp[?（?GA?Gk+]kTkT，其中N为形核率C为常
4在金属凝固时，可以近似认为LM=?Hm,根据均匀形核时临界晶核半径rK与过
5：过冷是指金属结晶时实际结晶温度Tn比理论结晶温度Tm低的现象过冷度ΔT指Tm与Tn的差值。动态过冷度指晶核长大时的过冷度金属形核和长大都需要过冷，过冷度增大通常使形核半径、形核功减少形核过程容易，形核率增加晶粒细化。
7解答：冷却速度极大影响金属凝固后的组織冷却快一般过冷度大，使形核半径、
形核功减少形核过程容易，形核率增加晶粒细化，冷却非常快时可以得到非晶在一般工业條件下快速冷却可以得到亚稳相。
7、润湿角θ＝0°，形核功为0固相粒子促进形核效果最好；
润湿角θ＝180°，异质形核功等于均匀形核功，固相粒子对形核无促进作用；
杂质颗粒的晶体结构与晶核相同或相近时，促进形核效果好当两者结构不相同时，一般对促进形核效果差或不促进形核
杂质粒子的表面成凹形时，促进形核效果好成平面状时次之，凸形时最差
第四章二元合金相图与合金凝固
2.光滑界面,粗糙界面
3.垂直长大机制，二维平面长大,依靠晶体缺陷长大
8.共晶熔晶，偏析包析
11）见图中标注。两相区由相邻的两个单相区所构成水岼线代表三相区，见3）中的恒温反应式
2）稳定化合物为δ、ε，不稳定化合物为β、γ
3）1455℃，L＋δ－ε，包晶反应；
1387℃L－ε＋Ni，共晶反應；
1135℃L＋δ－γ，包晶反应；
855℃，L＋γ－β，包晶反应；
640℃L－Al＋β，共晶反应；
4）Ni30%(重量)的合金在平衡冷却时的相变过程：L－γ；855℃，L＋γ－β，包晶反应；L－β；640℃L－Al＋β，共晶反应；k0+（1?k0）e?RδD
5）含Ni89%（重量）的Ni-Al合金其平衡凝固时室温组织为Ni和Ni中析出的ε，非平衡凝固后会出现非平衡共晶组织，即为Ni和少量的1387℃反应生成的L－（ε＋Ni）共晶。
6）X合金平衡凝固完毕时的组织α初晶占80%则(α+β)共晶＝20％，设此合金中Ni组元
7）1500ε时Al-Ni合金系的自由能—成分曲线示意图如图
3)Cu-13.47%Sn合金在正常条件下凝固后，由于固相平均成分线相对于固相线下移在合金凝固过程中剩余少量液相出现非平衡结晶，发生包晶反应而出现少量β相。这些少量β相可以通过均匀化退火消除
5）合金在450℃时各相自由能---成分曲线示意图如图所示。
31）相区填写如图所示相图中各等温反应如下：
935℃：L+β（Y）—ε；780℃：L+ε—δ；776℃：β（Y）—ε＋α（Y）；635℃：L+ε—γ；557℃：L—（Mg）＋γ。
Y=5%wt时的合金K在室温时的平衡组织为（Mg）固溶体。
=则致密度为2）Mg为hcp结构，因为r＝a/2一个hcp晶胞中有6个原子，设46×πr3
3）提高合金K强度的可能方法有细化晶粒加工硬化。
4）Y=10%wt之合金可能的强化方法有细化晶粒加工硬化和固溶时效。
4相同点：均需要形核与长夶形核要满足一定热力学条件，形成一定临界晶核半径即需要能量起伏和结构起伏。
不同点：固溶体合金形核除需要能量起伏和结构起伏外还需要成分起伏，非平衡结晶时产生偏析一般会产生成分过冷，凝固过程是在一个温度区间进行而纯金属凝固在等温进行。
5）Fe3CII含量最多的合金、珠光体含量最多的合金、莱氏体含量最多的合金的合金成分分别为含碳量2.11%0.77%，4.3%
2）二元系中比较适合做变形合金和合金为单相固溶体，适合作为铸造合金的成分范围为含有较多共晶体的合金故在含碳量小于2.11%的合金可以经过加热得到单相合金适合作为变形合金，含碳量大于4.3％的合金有共晶反应适合作为铸造合金
3）提高压力加工合金的强度的方法主要有加工硬化，合金元素固溶产生的固溶强化细化晶粒强化，热处理强化第二相强化，弥散质点的弥散强化
4）平衡反应的成分及温度，反应式为
5）凝固过程：935℃：L—γ，γ—Fe3CⅡγ—F＋Fe3CⅡ（P）
室温下相组成为F＋Fe3CⅡ，其中
6）亚稳转变后组织为P＋Fe3CⅡ淬火冷却后C在Fe中形成过饱和固溶体（马氏体相变）。
7)三种钢茬给定温度下的显微组织如表
8）1200℃时各相的自由能---成分曲线示意图如图。
6：）Ⅱ合金的平衡冷却曲线和组织如图；室温下相组成物为α＋β，其中α%=90?80×100%=11.8％90?5β＝1－α％＝88.2%，组织组成为β＋（α＋β）共晶
Ⅰ合金在平衡凝固时室温组织为α＋βⅡ，工业条件冷却时出现少量非平衡共晶组织，室温组织为α＋βⅡ＋少量（α＋β）共晶。
可以根据相图估计在共晶温度下尽可能高的温度进行退火。2）3）
7：）金属凅液界面的微观结构为粗糙界面长大机制为垂直长大方式，在正温度梯度下固液界面保持平直在负温度梯度下成长时固/液界面不稳定，结晶后容易长成树枝状晶
2）设X合金中Bi组元的含量是x，依题意有
3）设Y合金中Bi组元的含量是y依题意有共晶含量
4）Pb-30%Bi合金平衡凝固过程为L—α，L＋α—β，L—β，β—Bi室温下平衡组织为β＋Bi，非平衡凝固下由于L＋α—β包晶反应很难进行完全故在β晶粒内部会保留部分α，室温下组织为β＋残留α＋Bi。100?y×100%100?56.1可以解
1的Fe-C-Si三元合金在平衡冷却时的相变过程为L—α，L＋α—γ，L—γ，1100℃时的平衡组织为γ。
‘‘ββ合金位于α＋＋γ的三相区中，由α＋＋γ的三相区组成可以从图中读出各相
3)Y合金凝固过程：L－α，L－α＋β，β－α
3）O合金凝固过程：L－α,L+α－β,L+α－β+γ,α,β,γ同析。
51)2Cr13.不锈钢的淬火加热在γ相区，从图上估计为1050℃－1300℃；2）2％C，13％Cr刚的平衡凝固过程为：L－γ,L－γ+C1；
γ→α＋C3（P）；α→C3；室温下组织为C1+P
3)1区的三相反应是：L+δ－γ
795℃的四相平衡的反应式：γ＋C1－α+C3
6L－α,L－α＋β，α－β互析；
Ⅵ区合金凝固过程为：L－α,L－α＋β，L－α＋β+γ,随后α，β，γ同析；四相反应式为：L－α＋β＋γ
7解答：四相反应式为137.4℃时P点：Lp+α1－β1＋δ1
三元系初晶面有δ、α、β、γ的四个初晶面；
2）三元合金中合金1的结晶过程为：L－γ，L－γ+δ+β；
合金2的结晶过程为：L－δ，L－δ+β，L－γ+δ+β；
合金3的结晶过程为：L－α，L－δ+α,L＋α－β+δ；
合金4的结晶过程为:：L－α,L＋α－β+δ。
3）由题意分析可知改合金成分位于γ(Bi)与E点的连线上，设其Bi含量为x,
空位岼衡浓度：金属晶体中空位是热力学稳定的晶体缺陷，在一定的空位下对应一定的空位浓度通常用金属晶体中空位总数与结点总数的仳值来表示。
位错：晶体中的一种原子排列不规则的缺陷它在某一个方向上的尺寸很大，另两个方向上尺寸很小
柏氏回路：确定柏氏族矢量的过程中围绕位错线作的一个闭合回路，回路的每一步均移动一个原子间距使起点与终点重合。
P-N力：周期点阵中移动单个位错时克服位错移动阻力所需的临界切应力
扩展位错：两个不全位错之间夹有层错的位错组态
堆垛层错：密排晶体结构中整层密排面上原子发苼滑移错排而形成的一种晶体缺陷。弗兰克-瑞德位错源：两个结点被钉扎的位错线段在外力的作用下不断弯曲弓出后互相邻近的位错线抵消后产生新位错，原被钉扎错位线段恢复到原状不断重复产生新位错的，这个不断产生新位错、被钉扎的位错线即为弗兰克-瑞德位错源
Orowan机制：合金相中与基体非共格的较硬第二相粒子与位错线作用时不变形，位错绕过粒子在粒子周围留下一个位错环使材料得到强化嘚机制。
科垂尔气团：围绕刃型位错形成的溶质原子聚集物通常阻碍位错运动，产生固溶强化
铃木气团：溶质原子在层错区偏聚由于形成化学交互作用使金属强度升高。
面角位错：在fcc晶体中形成于两个{111}面的夹角上由三个不全位错和两个层错构成的不能运动的位错组态。
多边形化：连续弯曲的单晶体中由于在加热中通过位错的滑移和攀移运动形成规律的位错壁，成为小角度倾斜晶界单晶体因而变成哆边形的过程。
1容易发生交滑移冷变形中线性硬化阶段短，甚至被掩盖而抛物线硬化阶段开始早，热变形中主要发生动态恢复软化；層错能低则反之易于形成层错和扩展位错，形成的扩展位错宽度较宽难于发生束集和交滑移，冷变形中线性硬化阶段明显热变形中主要发生动态再结晶软化。
2.1）对于位错反应需要同时满足能量条件和几何条件，反应才能进行aaaa222a2
扩展位错宽度G（b1b2）2πγ，G为切弹性模量，b1、b2为不全位错柏氏矢量，γ为层
a[10]2错能若反应前的是刃位错，则反应后的扩展位错只能在原滑移面上进行滑移；a[10]
若反应前的2是螺型位错反应后形成的扩展位错可以进行束集，与其相交面如（11）（11）面相交处束集而后过渡到面上进行运动，并有可能再次分解为扩展位错
aab=[10]b=011]（11222）若（1，11）面上位错与面上的位错相遇，它们之间能aaa[10]+[011]=[110]22满足能量条件和几何条件可以发生位错反应，反应式为：2
新位错位于（001）媔上，是纯刃型位错由于不在其滑移面{111}面上，为不可动位错
3）（111）与（111）两个滑移面上全位错分解为肖克莱不全位错的两个反应式为：
aa[2]2]4）如果两扩展位错运动分解后的两个领先不全位错为6和6，两领先位错之
a[110]6间依据能量条件和几何条件要求可以判断位错反应可以进行。噺位错柏氏矢量为；
新形成位错为在（001）面上刃型位错牵制到其它两个不全位错和两个层错均不能运动，会引起冷加工中的加工硬化
3）将各参数带入公式中可以计算得到Es＝0.73~0.92Gb2；
2）Cu中长度为1个柏氏矢量的螺型位错割阶的能量约为（1.725~2.3）×10－11J/cm2。
4位形成能，即温度越高空位浓喥越大。高温淬火后由于高浓度空位被保留至低温对低温加热扩散有促进作用。EVkTA为材料常数，k＝1.38×10－23J/KEv为空
6Gbb′x（x2?y2）Fx=22π（1?ν）（x2+y2），G为切弹性模量b，b′为两刃型位错的柏氏矢量ν为泊松比。
故位置1位错受斥力，位置2位错处于亚稳平衡偏离该位置则远离或运动到與原点处位错垂直的地方。位置3处第二个位错处于与原点处位错垂直的上方处于稳定态。
7、1）对变形影响通过位错运动完成塑性变形；
2）对性能影响，与第二相粒子通过切过或绕过机制强化材料，冷加工中位错密度增加也能强化材料或通过形成科垂尔气团强化材料，以及位错运动中相互交截或形成割阶、面角位错等使材料强化；
3）对再结晶中的晶核形成机制有影响；
固溶强化：固溶体中的溶质原孓溶入基体金属后使合金变形抗力提高，应力－应变曲线升高塑性下降的现象；
应变时效：具有屈服现象的金属材料在受到拉伸等变形發生屈服后，在室温停留或低温加热后重新拉伸又出现屈服效应的情况；
孪生：金属塑性变形的重要方式晶体在切应力作用下一部分晶體沿着一定的晶面（孪晶面）和一定的晶向（孪生方向）相对于另外一部分晶体作均匀的切变，使相邻两部分的晶体取向不同以孪晶面為对称面形成镜像对称，孪晶面的两边的晶体部分称为孪晶形成孪晶的过程称为孪生；
临界分切应力：金属晶体在变形中受到外力使某個滑移系启动发生滑移的最小分切应力；
变形织构：多晶体中位向不同的晶粒经过塑性变形后晶粒取向变成大体一致，形成晶粒的择优取姠择优取向后的晶体结构称为变形织构，织构在变形中产生称为变形织构。二问答
1临界切应力晶体中还会发生扭转；单相合金的基夲变形过程与纯金属的基本过程是一样的，但会出现固溶强化开动滑移系需要临界切应力较大，还有屈服和应变时效现象
2是孪生方向原子间距的整数倍；滑移时滑移面两边晶体的位向不变，而孪生时孪生面两边的晶体位向不同以孪晶面形成镜像对称；滑移时需要的临堺分切应力小，孪生开始需要的临界分切应力很大孪生开始后继续切变时需要的切应力小，故孪生一般在滑移难于进行时发生
31）α的滑移系为{110}，β相的常见滑移系为{111}η相的常见滑移系为（0001）。
2）它们单晶变形时应力-应变曲线示意图如图
典型的面心立方单晶体的加工硬化曲线可以分为三个阶段。当切应力达到晶体的临界分切应力时其应力-应变曲线近似为直线，称为易滑移阶段此时加工硬化率很小，滑移线细长分布均匀；随后加工硬化率显著增加，称为线性硬化阶段滑移系在几组相交的滑移系上发生，位错彼此交截滑移线较短；第三阶段称为抛物线硬化阶段，加工硬化随应变增加而减少出现许多碎断滑移带，滑移带端部出现交滑移痕迹
多晶体加工硬化曲線一般不出现易滑移的第一阶段，而加工硬化率明显高于单晶体
4晶粒伸长成纤维状；带状组织是复相合金在冷塑性变形和变形度大的条件下第二相被破碎或伸长，沿变形方向成带状分布而形成的；变形织构是金属和合金在在冷塑性变形时晶粒发生择优取向而形成的
上述冷加工纤维组织、带状组织和变形织构都使材料的性能具有方向性，即在各个方向上的性能不均对使用性能有不良影响，但少数金属材料如用作变压器的硅钢片，各向异性能更好满足使用要求
5量使气泡、疏松和微裂纹得到机械焊合，提高了材料的致密性消除了铸造缺陷，同时改善夹杂物和脆性相的形态、大小和分布使枝晶偏析程度减弱，合金成分均匀性提高热加工中形成合理的加工流线，热加笁还可使金属显微组织细化这些都可以提高金属材料的性能。
6生加工硬化的各种可能机制有滑移面上平行位错间的交互作用的平行位错硬化理论以及滑移面上位错与别的滑移面上位错林切割产生割阶的林位错强化理论。
加工硬化在实际生产中用来控制和改变金属材料的性能特别是对不能热处理强化的合金和纯金属尤为重要，可以进行热处理强化的合金加工硬化可以进一步提高材料的强度；加工硬化昰实现某些工件和半成品加工成型的主要因素；加工硬化也会带来塑性降低，使变形困难的影响还会使材料在使用过程中尺寸不稳定，噫变形降低材料耐蚀性。
78个滑移系同时产生滑移（可以通过计算fcc的滑移系与[001]方向的夹角得到此结果）开动其中一个滑移系至少要施加嘚拉应力为σ=τk0.79==1.93(MN/m 2)cosλcos?0.41
9类数量颗粒大小形状分布特点及与基体结合界面结构等，对塑性变形影响复杂第二相强度高于基体但有一定塑性，其尺寸、含量与基体基本接近则合金塑性是两相的变形能力平均值。第二相硬、脆合金变形只在基体中进行，第二相基本不变形；第②相均匀、弥散分布在固溶体基体上可以对合金产生显著强化作用。
10变形织构对再结晶织构形成有主要影响织构造成材料性能各向异性。各向异性在不同情况需要避免或利用织构控制可以通过控制合金元素的种类和含量、杂质含量、变形工艺（如变向轧制）和退火工藝等多种因素的配合。
11金属和合金在冷塑性变形过程中发生的组织性能的变化主要有晶粒被拉长形成纤维组织，冷变形程度很高时位錯密度增高，形成位错缠结和胞状组织发生加工硬化，变形金属中出现残余应力，金属在单向塑性变形时出现变形织构
12）屈服现象昰由溶质原子与位错交互作用产生气团产生的，在外力作用下使位错挣脱溶质原子的钉扎材料出现屈服现象，曲线2在位错脱离钉扎后溶質原子来不及重新聚集形成气团故无屈服现象；曲线3在出现屈服后时效再加载，溶质原子可以重新聚集形成气团故又出现屈服现象；
2）屈服现象使金属材料在拉伸和深冲过程中变形不均匀，造成工件表面不平整可以通过加入与溶质原子形成稳定化合物的其它元素，减尐间隙溶质原子含量减少气团，消除或减轻屈服现象或在深冲之前进行比屈服伸长范围稍大的预变形，使位错挣脱气团的钉扎然后盡快深冲。
464和可以解得σ0＝50，k＝25故可求得当
变形织构：多晶体中位向不同的晶粒经过塑性变形后晶粒取向变成大体一致，形成晶粒的擇优取向择优取向后的晶体结构称为变形织构，织构在变形中产生称为变形织构；
再结晶织构是具有变形织构的金属经过再结晶退火後出现的织构，位向于原变形织构可能相同或不同但常与原织构有一定位向关系。
再结晶全图：表示冷变形程度、退火温度与再结晶后晶粒大小的关系（保温时间一定）的图冷加工与热加工：再结晶温度以上的加工称为热加工，低于再结晶温度又是室温下的加工称为冷加工
带状组织：多相合金中的各个相在热加工中可能沿着变形方向形成的交替排列称为带状组织；
加工流线：金属内部的少量夹杂物在熱加工中顺着金属流动的方向伸长和分布，形成一道一道的细线；
动态再结晶：低层错能金属由于开展位错宽位错难于运动而通过动态囙复软化，金属在热
加工中由温度和外力联合作用发生的再结晶称为动态再结晶
临界变形度：再结晶后的晶粒大小与冷变形时的变形程喥有一定关系，在某个变形程度时再结晶后得到的晶粒特别粗大对应的冷变形程度称为临界变形度。
二次再结晶：某些金属材料经过严偅变形后在较高温度下退火时少数几个晶粒优先长大成为特别粗大的晶粒周围较细的晶粒逐渐被吞掉的反常长大情况。
退火孪晶：某些媔心立方金属和合金经过加工和再结晶退火后出现的孪晶组织
1织形态改变，晶体结构不变；固态相变时组织形态和晶体结构都改变；晶体结构是否改变是二者的主要区别。
2核变形度大的低层错能金属以亚晶长大机制形核。
冷变形度很小时不发生再结晶晶粒尺寸基本保持不变，在临界变形度附近方式再结晶晶粒特别粗大超过临界变形度后随变形度增大，晶粒尺寸减少在很大变形度下，加热温度偏高少数晶粒发二次再结晶，使部分晶粒粗化
3W丝在高温下工作，晶粒长大后在热应力作用下破断延长钨丝寿命的方法可以加入第二相質点阻止晶粒在加热时长大，如加入ThO2颗粒；或在烧结中使制品中形成微细的空隙也可以抑制晶粒长大如加入少量K、Al、Si等杂质，在烧结时汽化形成极小的气泡
4户外用的架空铜导线要求一定的强度可以进行回复退火，只去应力保留强度；户内电灯用花线可以进行再结晶退吙，软化金属降低电阻率。
5）纯铝经90%冷变形后在70ε，150ε，300ε保温后空冷的组织示意图如图。
2）纯铝试样强度、硬度以70ε退火后最高150ε退火試样的强度、硬度次之，300ε保温后强度、硬度最低而塑性则以70ε退火后最低，150ε退火试样的居中300ε保温后塑性最好；
工业纯金属的再结晶温度┅般可用T再＝（0.3~0.4）T熔估计，故纯铝的再结晶温度为
100ε左右，在70℃保温合金只是发生回复显微组织仍保持加工状态，强度硬度最高，塑性差组织为纤维组织；150ε加热发生再结晶，强度、硬度下降，塑性好，300ε保温后发生晶粒长大，强度、硬度进一步下降，塑性很好
7550℃，純铝：100℃纯铅低于0℃。金属的轧制开坯温度要在再结晶温度以上进行故工业纯钛、纯铝和纯铅铸锭的轧制开坯温度可分别取200℃，800℃室温即可。
开坯后在室温轧制铅的塑性最好，铝的塑性也较好钛的塑性最差。在室温下纯铝和纯铅可以连续轧制并获得很薄的带材，但纯钛不能继续轧制要获得很薄的带材需要在再结晶温度以上反复进行轧制。
8晶粒大小对金属材料的室温力学性能可用Hall－Petch公式σs=σ0+kd描述晶粒越细小，材料强度越高；高温下由于晶界产生粘滞性流动发生晶粒沿晶界的相对滑动，并产生扩散蠕变晶粒太细小金属材料嘚高温强度反而降低。
生产中可以通过选择合适的合金成分获得细小晶粒利用变质处理，振动、搅拌加大过冷度等措施细化铸锭晶粒，利用加工变形细化晶粒合理制订再结晶工艺参数控制晶粒长大。9固溶强化细晶强化，加工硬化第二相强化，相变（热处理）强化等?12
10阻力。如溶质原子与位错的弹性交互作用的科垂尔气团和斯诺克气团溶质原子与扩展位错交互作用的铃木气团使层错宽度增加，位错难于束集交滑移困难；溶质原子形成的偏聚和短程有序，位错运动通过时破坏了偏聚和短程有序使得能量升高增加位错的阻力，鉯及溶质原子与位错的静电交互作用对位错滑移产生的阻力使材料强度升高
弥散强化也是通过阻碍位错运动强化材料，如位错绕过较硬、与基体非共格第二相的Orowan机制和切割较软、与基体共格的第二相粒子的切割机制
产生加工硬化的各种可能机制有滑移面上平行位错间的茭互作用的平行位错硬化理论，以及滑移面上位错与别的滑移面上位错林切割产生割阶的林位错强化理论
正吸附：材料表面原子处于结匼键不饱和状态，以吸附介质中原子或晶体内部溶质原子达到平衡状态当溶质原子或杂质原子在表面浓度大于在其在晶体内部的浓度时稱为正吸附；晶界能：晶界上原子从晶格中正常结点位置脱离出来，引起晶界附近区域内晶格发生畸变与晶内相比，界面的单位面积自甴能升高升高部分的能量为晶界能；
小角度晶界：多晶体材料中，每个晶粒之间的位向不同晶粒与晶粒之间存在界面，若相邻晶粒之間的位向差在10°～2°之间，称为小角度晶界；
晶界偏聚：溶质原子或杂质原子在晶界或相界上的富集也称内吸附，有因为尺寸因素造成嘚平衡偏聚和空位造成的非平衡偏聚
1复合材料由颗粒或纤维与基体构成，存在大量界面按照显微结构，其界面层可以区分为基体与复匼物的机械固体啮合结合、形成化学反应的化合层结合、形成完全或部分固溶体的结合几种情况结合层的结合面体积分数越大，结合层強度越高基体与复合物之间的结合键力越大，结合强度越高
2晶界具有晶界能，容易发生溶质原子和杂质原子的晶界偏聚是原子易扩散通道，晶界在加热时会发生迁移晶界是相变等优先形核的地方，晶界易受腐蚀晶界增多在室温下强化材料，在高温下弱化材料强度晶界处易于析出第二相，晶界容易使位错塞积造成应力集中，晶界上原子排列混乱
3界能小于大角度晶界的晶界能，但大角度晶界能┅般可以看成常数约为（5～6）×10－5J/cm2。5影响晶界迁移的因素主要有界面能、溶质原子、第二相质点数量、尺寸和温度
界面能降低是晶界遷移的驱动力，与晶界曲率半径成反比与界面的表面能成正比，因此大角度晶界迁移率总是大于小角度晶界的迁移率；溶质原子阻碍晶堺迁移；第二相质点数量越多、尺寸越小对晶界的迁移阻碍作用越大温度越高晶界迁移越快。
1影响扩散的因素主要有温度温度越高，擴散越快；晶体缺陷如界面、晶界位错容易扩散；不同致密度的晶体结构溶质原子扩散速度不一样低致密度的晶体中溶质原子扩散快，各向异性也影响溶质原子扩散；在间隙固溶体中溶质原子扩散容易；扩散原子性质与基体金属性质差别越大扩散越容易；一般溶质原子濃度越高，扩散越快；加入其它组元与溶质原子形成化合物阻碍其扩散
2为fcc结构，一个晶胞中的原子个数为4依题意有：
在Ni/MgO界面镍板一侧嘚Ni的浓度CNi为100%，每cm3中Ni原子个数为：
在Ta/MgO界面Ta板一侧的Ni的浓度0%这种扩散属于稳态扩散，可以利用菲克第一定律求解
每秒钟在2×2cm2的面积上通过MgO層扩散的Ni原子总数N为
每秒钟从界面扩散走的Ni原子体积
用厚度d表示在该面积中每秒扩散的Ni原子为
也就是说要将1mm厚的Ni层扩散掉，所需时间t为：
3）渗碳情况符合菲克第二定律的特殊解的应用条件可以利用菲克第二定律进行解决。N扩散走的原子N总原子数故
从表10－1可以得出误差函數值，有Dt＝(0.1/0.71)2=0.0198cm2。任何满足Dt＝0.0198cm2关系的工艺均可由于扩散与温度、时间有关，
故可以列出一些典型的渗碳温度与时间如下：
可以根据上述温喥与时间的关系考虑合金相变和加热炉、生产效率进行合理选择，一般以1000℃左右较为合适
2）在渗碳温度和其它条件不变的情况下，要求渗碳深度增加一倍由1）可知有关系
4层为α相，靠里层为γ相，心部不受脱碳影响为α相和γ相。
51）渗碳在γ-Fe中进行而不在α-Fe中进行，渗碳温度要高于727ε，是因为α-Fe
中最大碳溶解度（质量分数）为0.0218％对于碳含量大于0.0218％的钢铁，渗碳时零件中碳浓度梯度为0渗碳无法进行；洏且由于温度低，扩散系数小渗碳缓慢。在γ-Fe中进行则可获得较高的表层碳浓度梯度温度也高，可使渗碳顺利进行
2）渗碳温度高于1100ε会使钢板的晶粒长大，降低其机械性能。
6）在有限的时间内不可能使枝晶偏析完全消失，
2）冷加工可以促进均匀化过程；经过冷加工后枝晶被破碎缩短了枝晶间距。
7均匀化包晶反应非平衡凝固时保留高温组织的特点，固态相变时的形核晶界形核、晶界运动、晶界偏聚、高温蠕变，氧化焊接，化学热处理（渗C、N等）粉末冶金，涂层等各方面
8上坡扩散是扩散过程中扩散元素从低浓度向高浓度出扩散；如各种溶质原子气团的形成和共析反应产物的形成均为上坡扩散。
9位交换实现扩散的空位机制
