变频器低电压和标准电压区別主要是指中间直流回路的低电压和标准电压区别一般能引起中间直流回路的低电压和标准电压区别的原因来自两个方面： 　　1、来自電源输入侧的低电压和标准电压区别 　　正常情况下的电源电压380V，允许误差为-15%~10%经三相桥式全波整流后中间直流的电压值为513V，个别情况下電源线电压较小的电压波动也不会造成变频器的低电压和标准电压区别跳闸，只有电网电压有效值介于额定值的80%~85%之间并且持续时间达┅个周期以上，才会引起变频器动作电源输入侧的低电压和标准电压区别主要是由于电网电压的波动或主电力线路切换、雷击使电源正弦波幅值受影响、电厂本身的变压器超载或负荷不平衡等。 　　2、来自负载侧的低电压和标准电压区别 　　这方面的原因主要是大型设备啟动和应用、线路过载或启动大型电动机等变频器是由整流器和逆变器两部分组成。通过对变频器的研究变频器低电压和标准电压区別指其中间直流回路低电压和标准电压区别（即逆变器输入电压过低）。一般的变频器都具有过压、失压和瞬间停电的保护功能变频器嘚逆变器件分为GTR和IGBT两种，变频器的逆变器件为GTR时一旦失压或停电，控制电路将停止向驱动电路输出信号使驱动电路和GTR全部停止工作，電动机将处于自由制动状态逆变器件为IGBT时，在失压或停电后将允许变频器继续工作一个短时间td，若失压或停电时间totd变频器自我保护停止运行。一般td都在15～25ms而电源“晃电”时间to一般都在几秒钟以上，变频器均会自我保护停止运行使电动机停止运行。因此解决变频器低电压和标准电压区别跳闸问题不能从变频器固有时间td和失压时间to入手而必须从能够承受降压的幅值着手。 　　变频器低电压和标准电壓区别跳闸解决方法：解决变频器低电压和标准电压区别跳闸问题要掌握好两个关键点： 　　一是要选择具备IGBT逆变器件的变频器; 　　二是偠选择在大幅度失压条件下仍能正常工作的变频器

　　低电压和标准电压区别主要是由于电网电压的波动或主电力线路切换、雷击使电源正弦波幅值受影响、电厂本身的变压器超载或负荷不平衡等。 　　变频器低电压和标准电压区别主要是指中间直流回路的低电压和标准電压区别一般能引起中间直流回路的低电压和标准电压区别的原因来自两个方面： 　　1、来自电源输入侧的低电压和标准电压区别 　　囸常情况下的电源电压380V，允许误差为-15%~+10%经三相桥式全波整流后中间直流的电压值为513V，个别情况下电源线电压较小的电压波动也不会造成變频器的低电压和标准电压区别跳闸，只有电网电压有效值介于额定值的80%~85%之间并且持续时间达一个周期以上，才会引起变频器动作电源输入侧的低电压和标准电压区别主要是由于电网电压的波动或主电力线路切换、雷击使电源正弦波幅值受影响、电厂本身的变压器超载戓负荷不平衡等。 　　2、来自负载侧的低电压和标准电压区别 　　这方面的原因主要是大型设备启动和应用、线路过载或启动大型电动机等 　　变频器是由整流器和逆变器两部分组成。通过对变频器的研究变频器低电压和标准电压区别指其中间直流回路低电压和标准电壓区别（即逆变器输入电压过低）。一般的变频器都具有过压、失压和瞬间停电的保护功能变频器的逆变器件分为GTR和IGBT两种，变频器的逆變器件为GTR时一旦失压或停电，控制电路将停止向驱动电路输出信号使驱动电路和GTR全部停止工作，电动机将处于自由制动状态逆变器件为IGBT时，在失压或停电后将允许变频器继续工作一个短时间td，若失压或停电时间totd变频器自我保护停止运行。一般td都在15～25ms而电源“晃電”时间to一般都在几秒钟以上，变频器均会自我保护停止运行使电动机停止运行。因此解决变频器低电压和标准电压区别跳闸问题不能從变频器固有时间td和失压时间to入手而必须从能够承受降压的幅值着手。 　　变频器低电压和标准电压区别跳闸解决方法：解决变频器低電压和标准电压区别跳闸问题要掌握好两个关键点： 　　一是要选择具备IGBT逆变器件的变频器; 　　二是要选择在大幅度失压条件下仍能正常笁作的变频器经过大量的市场调研和相关的试验论证，施耐德ATV71变频器具备超低电压和标准电压区别运行性能输入电压下降到额定电压嘚50%时仍能正常工作，远远优于同类的其他变频器产品其他类别变频器产品在入口电压低于额定电压85%时，均已不能正常运行工作施耐德ATV71變频器经过现场带载试验，变频器输入电压下降到202V时变频器仍能连续长时间稳定运行，由于电源侧的扰动幅度一般情况下不会超过55%因此采用施耐德ATV71变频器能够有效解决变频器低电压和标准电压区别跳闸的隐患。

生活中最常见的灯就是LED灯但是很少有人知道LED灯需要LED驱动器，白光LED广泛用于小型液晶显示器(LCD)面板、键盘背光以及指示器应用高亮度LED则用于手机和数位相机的闪光光源。这些应用需要最佳化的驱动器解决方案能够延长电池使用时间、减小印制电路板(PCB)面积及高度。在这些应用领域常见的LED驱动器方案涉及线性、电感型或电荷泵型不哃拓扑结构，各有其特点下面小编带领大家来了解LED驱动器的相关知识。 例如电感型方案总效能最佳;电荷泵方案由于使用低高度陶瓷电嫆，佔用的电路板面积和高度极小;线性方案非常适合色彩指示器以及简单的背光应用安森美半导体提供所有这三种类型拓扑结构的led驱动器方案(参见图1)，满足用户不同的应用需求   图1：低压可携式装置应用的不同LED驱动器拓扑结构示例 LLGA-12无铅封装的高效能LED驱动器，带有I2C接口内置渐进调光功能，特别设计用于驱动手机等可携式产品中的RGB LED装饰光和增强型LCD背光NCP5623实现94%峰值效能和低于1微安的待机电流，将可携式装置电池工作时间延至最长对典型应用而言，该组件除了具备极小型IC封装的优势之外兼具仅需4个被动组件就能工作的特点。该组件还具备短蕗和过电压保护功能在LED失效时保护系统。 mA电流驱动多达4颗LED(见图1)效能高达92%。此种四模驱动器提供1x、1.33x、1.5x和2x四种模式与提供1x、1.5x和2x三种模式嘚大多数电荷泵型驱动器相比，效能高10%且无需额外电容，将LED驱动器性能提升到新的水平这些驱动器适合在低电压和标准电压区别可携式装置小尺寸LCD背光、LED闪光应用中驱动白光LED。 mA)等这些电感升压型驱动器适合在低电压和标准电压区别可携式装置背光和闪光应用中驱动白咣LED。 在线性背光驱动器方案方面安森美半导体提供2到4个通道的多款单模LED驱动器，如CAT4002A、CAT4002B、CAT4003B、CAT4004A和CAT4004B等这些背光驱动器提供32级调光控制，提供25 mA嘚固定或可调节输出电流和低于1 μA的极低关闭电流而且没有开关电源噪声问题。这些单模LED驱动器通常作为系统级方式的一部分用于设計整合低电压和标准电压区别LED和简单LED驱动器的背光电路。这些驱动器电路简单帮助延长电池使用时间、降低成本(如节省外部电容)及降低噪声，为入门级可携式产品及低成本手机市场提供一种简单的方案   图2：CAT4002B应用电路图 专门用于相机闪光的LED驱动器方案 值得一提的是，在相機闪光应用中除了可以使用NCP5005和CAT4134这样的电感升压型驱动器，还可以使用NCP5680和CAT3224这样的电荷泵型驱动器从而支持高百万像素相机闪光，以及替玳氙气闪光配合纤薄设计。其中NCP5680和CAT3224均是以超级电容为基础的LED驱动器，分别可提供10 A和4 A的大闪光电流 实际上，如今的500万画素或更高分辨率的相机为了在弱光下拍得高分辨率的照片需要高亮度的闪光。当今的白光LED能够提供这个等级的光能但需要比相机电池能提供的能量高出近400%。以安森美半导体的NCP5680为例此组件配合电池管理一颗超级电容来驱动LED闪光至充分亮度，提供达10 A的大峰值电流NCP5680中的整合驱动器还管悝超级电容，处理其它峰值功率功能如变焦、自动对焦、音讯、视讯、无线传输、GPS数据读取及射频(RF)放大，延长电池使用时间而不放弃纤薄型设计NCP5680整合了超级电容充电、涌入电流管理和LED电流控制所需的全部电路，节省设计人员的开发时间、电路板空间及元器件成本   图3：業界首款单芯片4 A超级电容LED驱动器CAT3224应用电路图 CAT3224则是业界首款4 A单芯片超级电容LED驱动器(见图3)，整合了双模1x/2x电荷泵提供三项关键功能：精密的超級电容充电控制、电流放电至LED闪光的管理，以及为LED手电筒模式提供恆流这三种模式的工作电流能以3颗外部电阻来简易设定，能吸收达4 A的LED閃光脉波电流超级电容技术的高峰值电流优势，结合CAT3224简单的并列逻辑接口使此组件成为采用LED替代氙气灯应用的极佳选择。 其它新颖LED驱動/控制器 在低电压和标准电压区别可携式装置应用方面除了上述LED驱动器，安森美半导体还提供其它一些新颖的产品如NCP5890和CAT3661。其中NCP5890是一款独特的照明管理集成电路(LMIC)，在3 mm x 3 mm x 0.5 mm的极小型封装中整合了液晶显示器(LCD)背光、装饰光控制和环境光感测功能 眾所周知，当今的可携式电子产品很流行较大的LCD屏幕和LED照明效果为了满足所有这些照明要求，硬件设计人员通常需要采用数个LED驱动器由于电路板空间有限，要实现更高级的照明效果通常需要大量的软件编程和微控制器(MCU)资源。安森美半导体提供NCP5890这种更简单的单芯片硅解决方案具有多种以指令控制实現的照明效果，帮助硬件设计工程师满足他们特定的照明和电源设计目标此款照明管理IC具有30 V输出电压能力，驱动串行LED实现对LCD屏幕的均衡背光。此外此组件控制三组白光 LED或RGB LED，在键盘或底盘上营造出装饰光图案与背光形成独特的组合。此驱动器还根据环境光的亮度来调節背光电流从而延长电池使用时间。NCP5890是紧凑型智能型手机等应用的专用解决方案   图4：针对扣式电池最佳化的CAT3661 LED驱动器应用电路图 如今，樾来越多的创新型可携式装置采用扣式电池(coin cELl)供电如医疗应用中的血糖仪、数字体温计、血氧计、呼吸分析仪和生理监测仪等。由于这种電池的独特功能以及需要长工作寿命这些紧凑型应用需要订制的LED驱动器，不仅要管理背光还要监测电池电量。在此类应用中可以采鼡安森美半导体计划于2010年下半年推出的CAT3661 2至2.5 V单LED驱动器。此组件同样采用安森美半导体专利的四模(Quad Mode)电荷泵架构效能高达92%，静态电流低至约150 μA提供可调节的低电池电量检测功能，以及强固的LED故障监测、软啟动和短路限制等保护功能采用低高度的3 x 3 mm TQFN-16封装，非常适合这些可携式装置应用 小结： 安森美半导体身为应用于绿色电子产品的首要高性能、高效能硅方案供货商，运用公司在低电压和标准电压区别和高电压技术以及在电源管理方案方面的专长，提供全面的LED驱动或控制解决方案本文着重介绍了安森美半导体采用不同拓扑结构、用于低电压囷标准电压区别可携式装置背光或指示器应用的各种白光或RGB LED驱动器，并专门介绍了安森美半导体用于要求大电流能力的可携式装置闪光应鼡的驱动器以及整合了多种功能的照明管理集成电路和针对扣式电池最佳化的LED驱动器，方便工程师结合具体应用选择适合的产品以上僦是小编整理的关于LED驱动器的相关知识，小编能力有限但是在每次设计之后会继续分享设计感受。

该 TPS 经过优化能够配合 DRA6x 系列(代码“Jacinto”)信息娱乐处理器等 TI 汽车 ? 处理器以及其它 ARM? ?-A 器件工作。此外TPS 不但进行了工厂编程，而且还可根据客户所选处理器与系统电源需求提供可定制仩电断电排序 TPS 的主要特性与优势： · 动态电压缩放可实现处理器内核的高灵活性：TPS 具有 3 个高效率降压 DC/DC 转换器，2 个支持动态电压缩放1 个鼡于输入/输出 (I/O) 电源; · 支持大电流轨：TPS 的控制信号可在必要时让外部 FET 的外部降压控制器支持大电流轨; · 高效高灵活输出：TPS 具有 8 个低压降 (LDO) 和 1 个實时时钟 (RTC) LDO，可为多个处理器提供高度灵活的输出电源; · 高集成确保最高设计灵活性：TPS 针对 TI 汽车 ? 处理器进行了优化包括 DRA6x 系列信息娱乐处理器。 供货情况与封装 采用 HTQFP 80 引脚封装的 TPS 现已开始供货

　　当前光伏发电已成为太阳能资源开发利用的重要形式，其中大型光伏电站的接入将对电网的安全稳定运行产生深刻影响，特别是在电网故障时光伏电站的突然脱网会进一步恶化电网运行状态带来更加严重的后果[1-2]。　　当光伏电站渗透率较高或出力加大时电网发生故障引起光伏电站跳闸，由于故障恢复后光伏电站重新并网需要时间在此期间引起嘚功率缺额将导致相邻的光伏电站跳闸，从而引起大面积停电影响电网安全稳定运行[3]。因此亟须开展大型光伏电站低电压和标准电压區别穿越技术的研究，保障光伏电站接入后电网的安全稳定运行　　文献[4-6]主要分析了目前光伏电站实现低电压和标准电压区别穿越的重偠性和必要性。2010年12月我国首套用于光伏电站低电压和标准电压区别穿越现场测试的检测平台在国网电力科学研究院建成，表明我国重视咣伏电站低电压和标准电压区别穿越能力的研究与检测工作然而，目前国内外的光伏电站几乎不具有低电压和标准电压区别穿越的能力对光伏电站低电压和标准电压区别穿越关键技术的研究也很少。在新能源并网的低电压和标准电压区别穿越方面风电场的低电压和标准电压区别穿越技术可为光伏电站低电压和标准电压区别穿越技术提供借鉴。文献[7-9]集中分析了风电机组低电压和标准电压区别穿越的结构囷控制方法可以采用增加硬件crowbar卸荷电路和不增加硬件的方式实现风电场低电压和标准电压区别穿越。光伏电站与风电场相比相同的是嘟通过电力电子器件并网，电力电子器件的耐受能力制约光伏电站的低电压和标准电压区别穿越能力;不同的是光伏电站没有转动惯量直鋶侧的电压在电网故障时不会像风电机组那样升高很多，制约光伏电站低电压和标准电压区别穿越的瓶颈是逆变器交流侧输出电流的大小若超过额定电流过大，则会损害电力电子器件因此本文提出了一种基于光伏逆变器的光伏电站低电压和标准电压区别穿越技术，在电網故障时能保持并网运行并向电网输出一定的无功功率以支撑并网点电压，减少了因光伏电站的突然脱网而给电网带来的不利影响　　1光伏电站低电压和标准电压区别穿越技术要求　　光伏电站低电压和标准电压区别穿越技术(LowVoltageRideThrough，LVRT)是指当电网故障或扰动引起的光伏电站并網点电压波动时在一定的范围内，光伏电站能够不间断地并网运行　　2010年底，国家电网公司出台的《光伏电站接入电网技术规定》(企標)明确指出[10]“大中型光伏电站应具备一定的低电压和标准电压区别穿越能力;电力系统发生不同类型故障时，若光伏电站并网点考核电压铨部在图中电压轮廓线及以上的区域内时光伏电站应保证不间断并网运行;否则光伏电站停止向电网线路送电。”光伏电站的低电压和标准电压区别穿越能力需要由逆变器实现低电压和标准电压区别穿越能力要求如图1所示，一般选择UL1设定为0.2倍额定电压T1设为1s，T2设为3s　　　　西班牙和德国早在2008年前后就出台了新能源并网时的低电压和标准电压区别穿越要求[11]。德国的标准还详细规定了无功电流和电压跌落的關系如图2所示。　　　　上图表明在电压降落期间光伏电站必须提高其无功电流以支持电网电压，当电压跌落幅度超过10%时每1%的电压跌落，光伏电站至少需要提供2%的无功电流其响应速度应该在20ms以内，必要时可以提供100%的无功电流　　2光伏电站低电压和标准电压区别穿樾技术实现　　光伏电站低电压和标准电压区别穿越技术的核心是光伏逆变器的低电压和标准电压区别穿越能力，它可以不需要额外增加硬件设备通过改变光伏逆变器的控制策略就可以实现。　　2.1光伏逆变器控制策略　　文献[12-14]详细介绍了三相并网逆变器典型拓扑结构光伏阵列输出的直流电能通过三相六桥逆变器转变为所需的三相电能。其控制目标是输出稳定、高质量的正弦电流且与并网点电压同频，功率因数满足要求因此实现这样的目标需要对三相逆变桥进行精确的控制。图3为三相并网逆变器Udc-Q并网控制框图　　　　逆变器通过MPPT算法得到Udc_ref，该参考值与直流侧电压之间的误差信号经过PI调节得到内环的电流d轴分量参考值i*di*d与逆变器出电流d轴分量之间的误差信号经过电流環PI调节、dq解耦过程后得到逆变器PWM调制波Ud;同理控制无功功率，无功功率的给定值为Qref　　2.2光伏逆变器LVRT控制策略　　与风电场类似，光伏电站茬电网故障期间需要保持一定时间不脱网而不同的是，由于没有转动部分在电网故障导致低电压和标准电压区别期间光伏电站的逆变器直流侧母线电压不会增大很多，在达到开路电压Uoc以后逆变器的输出就为零，直流侧电压不会继续增大因此制约光伏电站低电压和标准电压区别穿越能力的主要是光伏逆变器输出的交流电流，不应过流而导致光伏逆变器跳开所以既要保持逆变器不脱网，又不能损坏逆變器由于电压跌落期间逆变器输出的电流主要是有功分量id，因此使输出电流不过流(一般不超过额定电流的1.1倍)主要是控制电流内环的有功電流给定值i*d(见图3)从而控制id不过流。在必要时可以降低id从而留出电流裕度用以输出无功电流iq其控制策略如图4所示。　　图中控制器检測并网点电压是否跌落，若电压跌落则断开电压外环，在电流内环直接给定输出不过流时的id值作为参考值可用正常运行时id=1作为参考值，也可以用小于1的值作为参考值从而减小id降低有功功率输出;另一种方法是用逆变器正常运行时的id=1作为限制值，通过限幅环节限制住i*d的增夶从而限制住id的增加。若检测到电压没有跌落则i*d继续取自电压外环计算出的结果。　　新的并网要求还规定在电网故障期间，光伏電站不仅需要保持并网状态而且最好能够动态发出无功功率以支撑电网电压，并尽快恢复电气有功出力　　正常情况时逆变器运行在單位功率因数，id=i=1(pu)逆变器输出电流i在电网电压跌落时不能超过额定电流的1.1倍，id以1pu作为限制则最大无功电流给定有：　　　　即最大的无功电流给定不能超过额定电流的46%，否则会造成交流侧输出电流过流如果要进一步增大无功电流给定，则就必须减小有功电流给定值i*d例洳采用上面的方法一。　　3仿真验证　　本文采用PSCAD/EMTDC平台对所提光伏电站低电压和标准电压区别穿越策略的可行性与正确性进行验证算例洳图5所示。1MW光伏电站中单台逆变器容量为500kW光伏逆变器出口为400V母线，经过升压变压器升高到35kV经过专线与大电网相连。下面分析光伏电站茬电网侧发生三相接地短路故障和单相短路故障时的低电压和标准电压区别穿越特性假设故障前光伏电站以单位功率因数满功率运行，即id=1pu　　　　3.1三相接地短路故障　　假设算例中35kV母线在0.5s时发生三相接地短路故障，短路阻抗为0.025Ω。故障于0.8s时清除光伏电站中逆变器输出電流、交流侧电压、逆变器直流侧电流、电压及输出的有功和无功功率、输出电流的有功和无功分量如图6所示。(为了便于观察把交流输絀电流和电压错开180°，故障前输出电流和电压同相位)　　由图可见，光伏逆变器交流侧电压在电网故障时下降到了正常状态时的20%导致输絀的有功功率骤然减小;由于采用了低电压和标准电压区别穿越控制，光伏电站可以保持并网运行其交流侧输出的电流在故障期间经过短暫的调节过程恢复至额定电流值，故障过程中电流略有增大但是能很好的限制在额定电流的1.1倍以内，LVRT控制策略基本限制住了电流的增大保护了逆变器的电力电子器件。由于功率输出减小电能累积在逆变器直流侧电容增多，电容的充电效应使直流侧电压有所增大;直流侧電流在故障期间有所减小　　光伏电站在实现低电压和标准电压区别穿越的同时还可以向电网侧发送一定的无功功率(约0.1pu)，通过光伏逆变器有功和无功的解耦可以使之向电网发送无功，在一定程度上支撑并网点电压的跌落从图中可见，无功电流在故障期间增大而有功電流由于受到了限制，基本保持不变无功电流达到了最大值0.46pu，与第2节中的无功功率极限的推导一致因此电流增大的部分主要是无功电鋶。　　通过计算也可知道光伏电站发出的无功电流为0.46pu，网侧电压跌落到0.2pu则光伏电站向电网发送的无功功率为0.46*0.2≈0.092pu，也与实测的无功功率(约0.1pu)一致　　图7是光伏电站发送无功功率前后并网点电压的对比。由图中可见光伏电站能通过发送无功功率，把并网点电压从0.2pu提升到約0.35pu　　　　3.2单相接地短路故障　　假设算例中35kV母线在0.5s时发生单相(a相)接地短路故障，短路阻抗为0.025Ω。故障于0.65s时清除光伏电站中逆变器输絀三相电流、交流侧三相电压、逆变器直流侧电流、电压及输出有功和无功功率、输出电流的有功和无功分量如图8所示。　　电网侧单相電压跌落时实现光伏电站低电压和标准电压区别穿越的关键也是限制住逆变器网侧电流的增大由图可见，在短路故障发生时a相的电压跌落到额定值的60%，其他两相电压没有影响;a相电流有所增大但基本限制在1.1倍以内。由于已经限制住了有功电流因此增大的部分主要是无功电流。其他两相电流基本没有影响光伏逆变器直流侧电容的充电效应使直流侧电压有所增大，直流侧电流有所减小由于是单相电压跌落，并网点电压略有减少输出的有功功率略有下降。　　光伏电站发出的无功电流约为0.46pu网侧电压跌落到0.88pu(图13)，则光伏电站向电网发送嘚无功功率为0.46*0.880.4pu与实测的无功功率一致。在故障期间光伏电站保持并网的同时还可以向电网输出一定的无功功率支撑并网点电压，如图9所示能将并网点电压从0.88pu提升到约0.93pu。　　　　4结论　　通过对光伏电站中核心部件光伏逆变器采用一定的控制策略可以使其在电网扰动戓故障导致并网点电压跌落时保持并网运行，实现低电压和标准电压区别穿越还可以向电网发送无功功率以支撑并网点电压。仿真表明在电网电压跌落到20%时，光伏电站仍可以保持并网运行并具有一定的无功电压支撑能力，满足并网标准在三相电压跌落和单相电压跌落的情况下，均能实现良好的低电压和标准电压区别穿越本文为大型光伏电站低电压和标准电压区别穿越技术的研究提供了一定的理论依据。下一步将重点开展光伏电站低电压和标准电压区别穿越过程中有功、无功功率协调控制的研究　　参考文献　　[1]Varma.R.K,Salama.M,Seethapathy.RandChampion.C,Large-scalephotovoltaicsolarpowerintegrationintransmissionanddistributionnetworks[C].IEEEPower&EnergySocietyGeneralMeeting2009,July2009,pp1-4.　　[2]雷一,赵争鸣.夶容量光伏发电关键技术与并网影响综述[J].电力电子,-22.　　[3]JohanMorren，SjoerdW.H.deHaan.Ridethroughofwindturbineswithdoubly-fedinductiongeneratorduringavoltagedip[C].IEEETRANSACTIONSONENERGYCONVERSION,VOL.20,NO.2,JUNE2005.　　[4]王利平,杨德洲,张军.大型光伏发电系统控制原理与并网特性研究[J].电力电子技术,):61-63.　　[5]周念成,闫立伟,王强钢.光伏发电在微电网中接入及动态特性研究[J].电力系统保护与制,):119-127.　　[6]党锁刚,高富春等.太阳能发电技术特性研究[J].华电技術,):76-80.　　[7]王伟,孙明冬,朱晓东.双馈式风力发电机低电压和标准电压区别穿越技术分析[J].电力系统自动化,):84-89.　　[8]姚骏,廖勇,唐建平.电网短路故障时交流勵磁风力发电机不脱网运行的励磁控制策略[J].中国电机工程学报,):64-71.　　[9]DattaR,RanganathanVT.Variable-speedwindpowergenerationusingdoublyfedwoundrotorinductionmachine-acomparisonwithalternativeschemes[J].IEEETransonEnergyConversion,200217(3):414-421.　　[10]国家电网公司.光伏电站接入电网技术规范(试行),2009.　　[11]álvaroRuiz.Systemaspectsoflargescaleimplementationofaphotovoltaicpowerplant.MasterThesis,KTHelectricalengineering,2011.　　[12]董密.太陽能光伏并网发电系统的优化设计与控制策略研究[D].中南大学博士学位论文,2007.5.　　[13]张琪祁,徐政.考虑配网电压暂态的大型光伏电站接入选点仿真研究[J].高压电器,):54-58.　　[14]冯海峰,马德林,许良军.单级式光伏并网发电系统的仿真分析[J].计算机仿真,):245-250.

siliconlaboratories发布可以在低于0.9v工作的mcu，便于应用到但电池驱动的便携设备中c8051f9xx系列的新颖的8-bit构架具有一个集成高性能dc-dc升压转换器，可提供高达65mw的功率用于内部mcu和驱动其它元件，建立了一个真正的单电池系统解决方案对于通过用户可替代电池供电产品，如无线传感器网络烟雾报警器，便携医疗器件远程控制，电脑外围以及便携音頻器件c8051f9xx系列在单或双电池模式下具有更小的波形系数，较长的电池寿命以及较低的整体系统成本 　　在很多低功耗应用中，0.9到3.6v的工作電压mcu在大多数时间为睡眠模式，周期性唤醒从而捕捉数据c8051f9xx使用了创新的设计技术提供睡眠模式典型的低于50na的电流。mcu可以从低功耗睡眠模式唤醒且cpu以25mips工作，并且使adc在仅仅2ms内准备好测量这使得mcu花费最小时间量执行测量与算法。为了在激活模式节约电池寿命c8051f9xx系列的电源囿效构架产生一个170μa/mhz如此低的激活模式电流。 　　c8051f9xx系列不仅在节约功耗同时提供高性能而且在一个小封装内具有空前的功能密度。c8051f9xx系列荿为第一款将64kbflash和4kbram集成到4-x4-mm封装内的mcu为客户在典型应用中提供了增加的存储器，如数据记录新款低电压和标准电压区别低功耗mcu系列还集成叻一个10-bit300-kpsadc，具有一个内部快速唤醒参考电压一个smartclock计时模块和多个内部振荡器选择，从而提供一个真正的soc解决方案通过创新的设计技术实現了这一空前集成度，以标准低功耗cmos工艺制造从而减少了外围元件并降低了bom成本。 　　siliconlabs性能最佳的工具帮助加速设计并加速了进入市场完备的低成本专业开发套件提供了每件即时开始系统设计的需求，包括一个集成开发环境（ide）目标板，电缆与电源套件还包含有siliconlabs电源电池寿命预测器，基于gui工具提供了典型的电池放电特性细节和用户可编辑的电子数据表允许设计者优化客户的低电压和标准电压区别/低电源mcu应用。设计者同样可以使用便宜的toolstick子卡和基本适配器做无风险的评估

ramtron international corporation宣布推出新型f-ram系列中的首款产品，具有高速读/写性能、低电壓和标准电压区别工作和可选器件的特性ramtron的v系列f-ram产品的首款器件fm25v10，是1兆位 （mb）、2.0至3.6v、具有串行外设接口 （spi） 的非易失性ram采用8脚soic封装，其特点是快速访问、无延迟（nodelay?） 写入、1e14读/写次数和低功耗fm25v10是工业控制、计量、医疗、汽车、军事、游戏及计算机等应用领域1mb串行闪存和串行eeprom存储器的理想代替产品。此外ramtron已计划在2008年陆续推出spi、i2c及并行接口v系列f-ram产品。　　ramtron市场拓展经理duncan bennett解释道：“我们的v系列f-ram产品能够满足愙户对低工作电压及集成功能的需求比如说减小板卡空间及降低装配成本和器件成本。我们的高密度f-ram生产工艺已经扩展了产品的性能特性使到v系列f-ram产品可在很宽泛的电压范围工作。”　　关于fm25v10　　与串行闪存或串行eeprom不同fm25v10以总线速度执行写操作，无写入延迟且数据能夠立即写入存储器阵列。无需进行数据轮询即可开始下一个总线周期相比串行闪存和串行eeprom，fm25v10的耐用性高出8个数量级以上所消耗的有效功率却不到其十分之一。　　fm25v10具有高性能f-ram功能适用于要求频繁或快速数据写入或低功耗操作的非易失性存储器应用，应用范围从需要写叺次数多的高频数据采集应用到严苛的工业控制应用。而在这些应用中串行闪存或eeprom因为潜在的数据丢失风险，而并不适用　　fm25v10具有┅个只读器件id，可以通过一个独一无二的序列号和/或系统重置选项来命令它器件id提供有关制造商、产品密度和产品版本的信息。独特的序列号使主机拥有一个id以区别于世界上任何其它主机。系统重置选项可省去对外部系统重置部件的需要　　fm25v10可在-40°c至+85°c的工业温度范圍工作，以40mhz spi时钟速率运行时耗电仅为3ma待机模式耗电仅为90ua，睡眠模式耗电更低至5uafm25v10的有功功耗为每mhz 38ua，其电流较同类串行闪存或eeprom产品低一个數量级　　关于f-ram v系列　　ramtron的v系列f-ram产品采用ramtron和德州仪器共同开发的公认的130nm cmos生产工艺制造，包括各种并行、串行i2c和spi存储器先进的制造工艺能够提高产品的技术规格及扩展其功能集。ramtron计划在2008年年底前推出的其它v系列产品将具有额外的spi产品密度以及i2c和并行接口。所有串行f-ram v系列產品均具有可选器件的特性包括独特的序列号和系统重置选项。　　

安恩科技专为()照明产品所设计的新产品系列：低电压和标准电压区別交流步阶驱动芯片(Low )交流电压直接驱动的设计提供了完整的驱动电路方案，适用于灯泡以及灯管同时提供了以下优势： ●不须电解电嫆、不须电感。 ●适合于COB (Chip-On-Board)光电引擎 ●架构具备高度弹性，可根据不同的应用、性能、价格的要求选用1~4颗芯片。 ●电路板布局简单并鈳将热分散到不同芯片上。 ●芯片可并联以提高驱动电流能力 ●功率因素(PF)高，总谐波失真(THD)低 大中国区营销暨工程副总经理江永欣表示：“我们希望提供给客户一个完整且富弹性的模拟芯片。新的产品线结合了最佳的性能表现以及最简单、最具弹性的架构将能满足这样嘚目标。”

目前发达国家对电器产品功耗方面的要求日益严格并针对待机功耗制定了很多标准规范。为了符合这些规范很多新技术应運而生，主要思想是让开关电源在负载很小或空载处于待机状态时能够以较低开关频率操作本文探讨脉冲跳跃模式(pulse skipping)、突变模式(burst mode)及非导通時间调变(off time modulation)等三种较常用降频技术，介绍如何降低开关频率以达到减少待机功耗的目的在环保意识日益受到重视的绿色时代，有效利用有限的能源已经成为人们的共识欧美国家对于电器产品在空载待机时的功耗定义了明确的规范，欧盟(EEC)公布的具体规定如表1所示而在美国方面，从2001年7月起该国就规定政府机构不得购买待机功耗超过1W的电器产品 由此可见，在不久的未来电源转换器低待机功耗将成为基本要求，这也是电源设计工程师必须面临的挑战开关电源损耗分析开关电源的损耗包含导通损耗、开关损耗以及外围控制电路损耗，电路不哃部分的损耗成因各不相同因此抑制损耗的方法也有不同。需要用数学方程式量化这些损耗进而整理出降低各部分损耗的方法，才能嘚出具体有效降低整体损耗的方案 为了讨论方便，本文以常用的回扫转换器为例将各部分损耗以数学方程式表示，并列出解决方法表2、表3及表4分别为导通损耗、切换损耗以及外围控制电路损耗的原因分析与解决对策。由这几张表分析结果可以很明显看出导通损耗和切换损耗与转换器开关频率的关系非常密切，而较高的频率可以降低转换器对储能元件(电感与电容)大小的要求为了降低转换器待机时的損耗而让转换器在低负载或空载时将开关频率降低，可以兼顾到元件体积与能量损耗目前已有多种技术基于这种概念应用到实际电源管悝IC上，以下我们将就其中三种应用较为广泛的技术分别介绍其设计概念与特性脉冲跳跃技术图1为脉冲跳跃技术示意图。当负载降低时驅动功率开关的开关脉冲将被遮蔽(即跳过)，部分脉冲被省略也即等效于降低了开关频率可降低高频开关带来的损耗，然而这种降频方式會造成输出电压突降或突升(图2)在回扫转换器里，初级开关导通时能量储存在变压器激磁电感中开关截止后，原先储存的能量被释放到負载一侧储存在激磁电感中的功率可以表示为(fS×Vin2×TON2)/(2×LP)。当负载降低到一定程度时脉冲跳跃机制将使有效开关频率减半，这意味着转换器供应负载的功率减半因此回扫电路将增加脉冲宽度以补足输出负载所需要的功率，而在脉冲宽度增加到负载所需功率之前输出电压將产生突降。相反的情形发生在等效开关频率增加时输出电压将发生突升。这种负载变动时输出电压突升与突降是开关频率非连续变动(鉯整数倍增加或降低)的必然结果突变模式突变模式技术又称打嗝模式(hiccup mode)或周期省略模式(图3)。在负载很大情况下回扫电路根据输出电压变囮来调制脉冲宽度。 当负载降低到一定程度时控制电路将维持原有脉冲宽度，转而周期性跳过部分脉冲控制电路通过降低总脉冲宽度戓增加遮蔽周期长度达到降低损耗的目的。该技术有两个明显的缺点即低频干扰会和遮蔽周期一起出现，而且负载突然改变也会造成输絀电压突降非导通时间调制技术图4显示了非导通时间调制的基本原理。当负载改变时开关频率将连续降低或增加，开关频率与输出功率的关系如图5所示低负载或空载时这种连续调变降低开关频率的方式除了可以有效降低能量损失外，还可以避免前两种方法中输出电压突升或突降的问题起动电路损耗起动电路损耗在电源转换器空载待机损耗中占很高的比例，此处我们介绍一种起动速度快且损耗低的起動电路图6(a)为传统起动电路，其中VSTA是脉宽调制控制器起始临界电压TD_ON是启动延迟时间，TD_ON=(C1×VSTA)/IC1使用较大输入电阻(Rin)可以有效降低电阻损耗，但啟动延迟时间会延长因此建议采用图6(b)电路，其中C1电容较小这样在用大输入电阻时能够降低起动电路的损耗，同时仍然拥有较快起动速喥较大的C2电容可提供稳定的电压给控制器使用，不会增加起动延迟时间图7是一个输入电压90～264Vrms、输出为12V/5A的交流-直流转换器，使用的控制芯片为SG6841采用BiCMOS工艺，其非导通时间调变在负载降到20%时开始起作用输入电阻为3MΩ。表5列出了主要的量测结果，在空载情况下，开关频率设计在2到8KHz之间，可以降低音频干扰

低电压和标准电压区别下的试验低电压和标准电压区别下测量空载损耗，在制造和运行部门主要用于铁芯装配过程中的检查以及事故和大修后的检查试验。主要目的是：检查绕组有无金属性匝间短路；并联支路的匝数是否相同；线圈和分接开关的接线有无错误；磁路中铁芯片间绝缘不良等缺陷试验时所加电压，通常选择在5％～10％额定电压范围内低电压和标准电压区别丅的空载试验，必须计及仪表损耗对测量结果的影响而且测得数据主要用于相互比较，换算到额定电压时误差较大可按照下式换算P0=P1（UN/ U1）n（6-4）式中U1——试验时所加电压；Un——绕组额定电压；P1——电压为 U’时测得的空载损耗；P0——相当于额定电压下的空载损耗；n——指数，數值决定于铁芯硅钢片种类热轧的取1.8，冷轧的取1.9～2对于一般配电变压器或容量在3200kVA以下的电力变压器，对值可由图6-4查出图6-4对应于不同嘚U1/ UN时的n值

引言： 什么是燃料电池? 所有燃料电池的基本工作原理都是相同的：将氢的化学能转化为电能。但人们已经研究出数种不同类型的燃料电池技术除了PEM、PAFC和SOFC之外，还有碱性燃料电池(AFC)和熔融碳酸盐(MC)燃料电池其中PEM燃料电池因其相对较低的工作温度和较高的效率而广泛用於汽车工业中。 但一个单体电池只能产生不超过1V的电压因此对于测试燃料电池之类的低电压和标准电压区别能源来说测试设备存在着如哬能够在低电压和标准电压区别的状态下带载较大的电流的难题。 艾德克斯测试方案介绍： 硬件需求： 如今的电子负载都存在内部电阻洇而当电流较大时对应的最小带载电压也就越高。那么如何能实现低电压和标准电压区别带载甚至OV带载呢? 这时我们需要一台“辅助电源”其作用是为了提供电子负载带载不同电流时所能使负载内部晶体管工作在线性区的电压，即最小工作电压 以艾德克斯IT8811电子负载为例，洳图1.2所示： 图1.1 IT8811电子负载 图1.2 V-I关系 从图中明显看出当带载电流越大时负载的最小工作电压也就越高。 想要实现电子负载的OV带载“辅助电源”可以是很普通的稳压源，但参数上电流必须高于电子负载所要带载的最大电流值 方案架构： 了解到“辅助电源”的具体需求，下面我們来看看实现此测试方案的接线方式以及各项注意点如图2所示： 图2 接线方式图 从图2不难看出此测试方案接线方法，但必要的注意点在于電子负载的remote sense功能必须打开并且将正负sense线接到燃料电池的正负极上此项接法的目的是让电子负载sense端采样的电压是燃料电池两端的电压，从洏使电子负载面板显示的电压为真实的燃料电池两端的电压因此“辅助电源”的辅助电压可以忽略不计。 注意事项： 1、由于“辅助电源”自身的电流噪声会叠加到测试产品上所以我们需要尽量选择低噪声的“辅助电源”。 2、电子负载必须选择额定功率大于测试产品的功率和“辅助电源”的功率之和例如：测试产品的功率为100W，我们选择电子负载的额定功率为100W是不够的假设“辅助电源”的功率是50W，我们選择电子负载时额定功率需要选择为150W以上 综上所述，燃料电池以及低电压和标准电压区别产品测试过程中的难点在于0V或超低电压和标准電压区别进行带载测试艾德克斯所提供的测试方案，简单便捷并且低成本无需特殊的硬件支持即可实现OV带载。测试方案中所提及的电孓负载以及“辅助电源”艾德克斯均可提供

在具有极低输出电压的非隔离式电源中,如果输出电压是 0.8V 或者更高或者低于 0.8v，可以采用两个其咜组件来避开这一限制 如图 1 所示，您所需的一切就是一个外部参考和一个用来向该参考提供偏置电流的电阻器要让这种方法行之有效，外部参考电压必须高于控制器的内部参考控制器现在可通过连接外部参考的反馈分压器和输出电压来实现将输出调节为低于内部参考嘚电压。   图 1.该 0.5V 降压稳压器电路说明了控制器怎么能够用于将电压调节为低于内部参考的电压值 外部参考会影响输出电压的精确性。如果應用要考虑这种影响您可能需要使用 0.1% 误差精度的参考，这比普通 1% 及 2% 参考成本要高一点一些控制器甚至有辅助偏置轨节点，其可用于取玳外部参考但要非常小心，因为这些辅助电轨倾向于非常宽松的稳压 另外，不要忘了检查控制器的最小可控接通时间尤其是高开关頻率的设计。随着输入与输出的比例变得非常小这会成为一个限制因素。为了避开这种限制可能通常需要降低开关频率。

 磁场 除了热噪声电路引线在磁场中的运动也会产生寄生电压。即使地球相对很弱的磁场也会在摇摆的引线中产生纳伏级的噪声因此引线应尽量短並严格固定好。 物理学基本原理认为磁场在电路中感应的电压大小与电路引线包围的面积成正比因此，引线必须靠紧布线或者进行屏蔽以尽量减少磁场感应的电压。最常用的一种磁屏蔽材料是镍铁高导磁合金它是一种在低磁通密度下具有高磁导率的特殊合金材料。载鋶导线也应该进行屏蔽或者采用双绞线的方式以防止产生磁场影响其它电路。 接地环路 所谓的接地环路也会产生噪声和误差电压这些環路通常是当测试中使用的各种仪器的接地点不同而形成的。一个典型的例子是多台仪器插在不同仪器架上的配电板中通常情况下，这些接地点之间存在较小的电位差这种电位差会引起较大的循环噪声电流，产生意外的电压降 解决接地环路的办法是将所有设备在一个點上接地。实现这一目标最简单的方法是使用隔离的电源和仪器然后为整个系统寻找一个良好的接地点。 很多数字万用表都具有支持这類测量的1μV灵敏度这些仪器通常都有隔离输入端和低达100nV的灵敏度。但是这种设备往往具有几个微伏的不确定度并且在100nV分辨率下速度较慢。 还有一种具有几百微伏噪声和偏移的数字纳伏计这类仪器的设计能够在单数字转换情况下产生15nV噪声电平以内的测量读数。 测试系统嘚安全性 很多电气测试系统或仪器能够测量或提供危险的电压和电功率还有一种可能是，系统在某种故障情况下(例如编程错误或仪器失效)即使系统显示不存在危险，也输出了危险电压 因此，保护操作人员始终不受这些高压和电功率的伤害是十分必要的具体保护措施包括： 设计测试夹具防止操作人员接触任何危险电路。 确保待测器件完全密封以保护操作人员不受飞出碎片的伤害。 对操作人员可能接觸到的所有电气连接进行双重绝缘双重绝缘能够确保即使一层绝缘失效也可以保护操作人员。 使用高可靠、具有故障保险功能的互锁开關使得当测试夹具封口打开时能够断开电源。 如果可能使用全自动的机械手，这样操作人员就不需要接触测试夹具的内部或打开防护罩 对系统的所有用户进行正确的培训，使得他们了解所有潜在的危险懂得如何保护自己不受伤害。 测试系统的设计者、集成商和安装囚员都有责任确保操作和维护人员的保护措施都健全有效

 进行精密、准确的电压测量技术已为人们所熟知。但是当测量分辨率必须扩展箌1微伏以下时很多方法就达不到要求了，例如工业环境下温度、压力、力等物理参数的测量就属于这种情况 例如，工业温度的测量通瑺需要0.1℃的分辨率但是这类测量的数据必须记录到0.01℃或0.001℃，以确保所需的测量精度这一量级的温度变化对应的电压变化为微伏量级甚臸更低，因此大多数热电偶的灵敏度约为40μV/℃ 误差源 这些极低电压和标准电压区别测量过程中可能会引入大量原本在高电平下可以忽略嘚噪声误差。这些误差源包括约翰逊噪声、热电EMF、磁场和接地环路掌握并尽可能减小这些因素的影响对于提高低压测量效果是至关重要嘚。 热电EMF和约翰逊噪声 热电或约翰逊噪声电压会限制所有电气测量的最终分辨率它是由电路电阻内部的热骚动引起的。 这种噪声电压为 其中：k是玻尔兹曼常数1.38×10-23焦耳/K T是温度，单位为°K R是电阻单位为Ω B是噪声带宽，单位为Hz 这个公式表明降低温度、电阻或噪声带宽可以減少电路噪声。 通过一定的滤波措施降低噪声带宽可以减少热噪声但是，这也会延长获得指定精度所需的测量时间 降低电路电阻可以減少某些情况下的噪声。但是当检测电流时这种方法无助于解决问题，因为它降低信号的幅度比热噪声还大例如，在测量电流方法中洳果降低电阻100倍可以减少噪声10倍。但是根据欧姆定律降低电阻100倍也会将待测电压降低100倍，这就使得噪声电压相比之下更大了 热电电壓是低电压和标准电压区别测量中最常见的误差源。当电路的不同部分处于不同温度或者当由不同材料制成的导体连接在一起时，例如普通的焊点就会出现这种电压。例如附着在铜上的引线锡焊的热电EMF是3μV/℃。 构建电路时导线使用相同的材料能够最大限度减少热电EMF還可以采取其它措施尽量减少热电EMF。例如由卷边铜套管和接线片制成的接头构成的是冷焊铜-铜连接点，其产生的热电EMF很小 尽量减少电蕗内部的温度梯度也有利于减少热电EMF。常见的做法是将所有连接点放得靠近提供连接到共用大块散热片的良好热耦合。这种耦合必须通過具有较高热传导率的电绝缘体来实现由于大多数电绝缘体导热性能都不好，必须采用一些特殊的绝缘材料实现连接点到散热片的耦合例如硬阳极氧化铝、氧化铍、特殊填充的环氧树脂、蓝宝石或者金刚石等。 此外允许测试设备预热，在恒定的环境温度下达到热平衡也有利于最大限度减少热电EMF。产生的其余热电EMF相对固定一般可以通过测量仪器上提供的零位调整功能进行补偿。为保持环境温度恒定设备应尽量远离直接光照、排气扇之类的热源或冷气源。

 21ic讯 美高森美公司(Microsemi Corporation)宣布推出全新 1-2.4 V齐纳二极管产品与标准齐纳二极管相比，提供朂高4x的更好的电压调节性能和最高40x的典型泄漏电流改进。 新型高可靠性ultra-sharp knee二极管器件瞄准国防、航天、工业和医疗市场中的低电压和标准電压区别调节和瞬变保护应用低额定电容和低额定泄漏电流也使得这些新型二极管适合高速和高频静电放电(ESD)应用和便携式应用，以期确保更长的电池寿命此外，这些齐纳二极管可以用于某些需要低阻抗和低电压和标准电压区别的瞬态电压保护(TVS)应用 美高森美公司高可靠性产品部门营销总监Durga Peddireddy表示：“美高森美充分利用广泛的高可靠性产品专有技术，提供新型解决方案以期满足对于具有更低阻抗、更好的電压调节性能和更低的泄漏电流的齐纳二极管的需求。我们计划扩大这个产品种类提供不同的封装和电压选项。高可靠性产品是美高森媄的一个关键领域我们继续推动这个战略市场领域的新产品开发工作。” 美高森美公司新的二极管产品采用坚固耐用的密封的表面安装UB葑装经设计耐受不利的运作条件，比如冲击和振动这些二极管还经过筛选，以期满足JANTXV等同规范要求进一步确保在严苛条件下可靠地運作。美高森美还提供环境友好和符合RoHS标准的型款 产品信息 · 部件编号：SLZ1.0A thru SZL2.4A; · 电压：1V 至2.4V; · 电流：测试电流为250

基准电压二极管。如果工作电鋶在lO“A盥上则决定恒漉 电路的电流调整电阻Ri可用下式计算： 其他的应用侧子还有：用来设定可缟程OP放大器的工 作电流，也可用于锯齿波發 生电路、限挠器与外接二 极管缎台起来的基准电压发 生器等。可广眨用于恒流置 偏a

住市电电压较f氐fJ地M.电机有时■能扁莉，l纠l-  42为一水塔供水电机 PI动启aj电蹄．原电路经常凼电压f慷析不能启动经政进电路后，f易电压商低 }{婴缺水LLlH【就墙动“F动”“自动”均l1：带     思路是这样I<J，手动时按马通过一概管h直流电至交流接触a线I斟变流接 触器KI J嗳台后由常开点Kl -  2闭台自馈，将极管短路．通过变流接触器线圈 [in流电流恢复为茭流电流

这些低电压和标准电压区别调节器短路保护可提供6，7.5和9 V从13.5 V标称值，然而他们将功能一样好，如果连接到一个平滑的直流输絀变压器/整流电路的汽车电池供电 两种类型的正反两方面的地面系统。功率晶体管可安装在散热器上没有云母绝缘垫片从而允许更大嘚冷却效率。两个电路免受过载或短路目前不能超过330毫安。正常工作条件下的跨R2上的电压不高于500 mV的必要转第二季度和电路的行为如果有僅第一季度存在如果电流过大引起，Q2导通和断Q1裁员保护章ulating晶体管。下表给出了不同的齐纳电压R1的值  

? 当内建的低电压和标准电压区別复位电路的电压与应用规格不同时，可选用外部三极管低电压和标准电压区别复位电路 ? 可提供低电压和标准电压区别复位功能，并適用于强干扰环境 ? 低电压和标准电压区别复位功能由RB1 与RB2 分压，或由稳压二极管电压决定 ? 当使用RB1 与RB2 分压时，其低电压和标准电压区別复位点约为(RB1+RB2)/(2×RB1)RC 电阻值需大于RB2/30。 ? 当使用稳压二极管时其低电压和标准电压区别复位点约为VZ+0.5V，RB1 用于设定工作点VZRC 电阻值最好大于100kΩ，RB3 嘚电阻值约为10kΩ。 ? 三极管Q1 在PCB 板上的位置很重要，一般要求Q1 的集电极(C)和发射极(E)与MCU 的RES 和VDD 引脚的布线最短 扩展阅读：一个实用的三极管开关電路分析