一种计算垂直接地体冲击接地电阻的简化方法
冲击接地电阻是防雷设计中的重要指标参数,长期以来一直受到颇为广泛的关注[1-4]。垂直接地体作为接地系统中最为常见的接地体之一,国内外在其冲击接地电阻计算上已开展了较多工作,并推出了一些计算方法。就现已公布的文献来看[5-8],这些计算方法虽然能够在一定程度上计及土壤放电对冲击接地电阻的影响,但普遍存在着一个较为明显的问题,即将土壤泄散冲击大电流(雷电流)时接地体周围放电游离区域内的电场与电流密度之间的关系简单地看成是由土壤视在电阻率所决定的线性特性。根据实测结果[9],大多数种类的土壤在发生火花放电时,其放电游离区域内的电场与电流密度之间呈现出非线性特性。因此,这就需要用这种实际的非线性特性来取代传统的线性特性,以进行冲击接地电阻的计算。基于这一需要,本文建议一种简化算法,该算法首先将垂直接地体离散为多个散流单元,建立在低电流下无土壤放电游离时各单元电流与电压之间的矩阵方程,推出相应的接地电阻数值计算公式。然后引入游离区域内电...&
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0　引　言接地体冲击接地电阻是电力系统防雷设计的重要参数 ,作者为研究雷电流作用下铁塔地网地电位的升高 ,在实验室进行了垂直接地体冲击电流作用下接地电阻测量的试验。1　实验装置及布置实验布置见图 1。垂直接地体 A( 1根直径 1 2mm钢筋垂直插入土壤中～ 1 .5m,实测工频接地电阻 2 2 .1 Ω)用高压大厅接地网 (～ 80 0 m2 ,工频接地电阻 0 .2Ω)作冲击电流发生器设备接地 ,在 A和大厅接地网间通过冲击电流发生器注入冲击电流 ,测量此电流和 A上的地电位升高。　　　　图 1　试验接线图冲击电流发生器主电容 C为 2 μF/60 k V的脉冲电容器 ,因冲击电流放电回路引线较长 (～ 2 5m) ,接地点 A电阻较大 ,故未在放电回路中外加调波电阻。计算及调试表明冲击电流波头～ 6μs,电容器充电电压 2 3k V时 ,冲击电流幅值达 1 0 0 0 A。采用同轴管式分流器—数字存储示波器测量冲击电流 ,...&
(本文共3页)
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降低输电线路杆塔冲击接地电阻是提高输电线路耐雷水平,从而提高输电线路安全运行水平的重要措施,准确地确定杆塔接地装置的冲击接地电阻是实现这一措施的基础。国内外研究者在这方面的研究,大多忽略了土壤火花放电的非线性影响,对一些结构较简单的接地体建立了简化的数学模型。在此基础上得到的接地体暂态冲击特性与实际情况有一定的偏差。针对上述问题,论文提出了考虑火花效应的接地体等效模型,该模型能较好的模拟雷电流的电感效应和火花放电效应。在此等效模型的基础上,建立了两种基于ATP-EMTP的仿真计算模型:一种是π型等值电路模型,结合“逐次渐近”的算法;另一种是π型等值电路结合控制模块。两种仿真模型都能很好地模拟雷电流流过接地体时的电感效应和火花放电效应,完善了冲击条件下的接地模型,使得仿真计算得到的冲击接地电阻更加准确。还分别对两种模型进行了实例计算,并进行了对比,两种方法计算结果误差不大。为了检验本文模型及计算方法的正确性,论文从现场试验、模拟试...&
(本文共61页)
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一、前言 发电厂和变电所中的接地网通常由垂直接地体(角钢或钢管)和水平接地体(扁钢或圆钢)构成一个复合式接地网,对于这样复杂的接地网,其工频接地电阻的计算方法一直是研究的课题。本文将通过对以往工程设计中使用的复合式接地网工频接地电阻几种计算方法的分析,导出另一种简便计算式,以供参考.__p双澎0 .swe丁牛岑二0. 丫8__P艺吕下(2)_P .P儿一~下J一+下一 任J」J(3)二、复合式接地网工频接地电 阻的传统计算方法 根据埋人均匀土壤中的接地体电气特性的理论分析,垂直接地体对降低电场强度及总接地电阻的作用甚小。一般来说,垂直接地体仅能降低总接地电阻的10~30%左右,但当计入垂直接地体的作用后,还会使跨步电压、接触电压的计算变得复杂,实际上它对降低跨步电压、接触电压的作用并不大。因此,对接地电阻、跨步电压及接触电压的计算均只考虑水平接地体的作用,对垂直接地体则只计及其总长度,这种处理方法已被理论和实践证明是可行的。 对...&
(本文共4页)
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发、变电站及输电线路的接地装置是维护电力系统安全可靠运行的重要基础设备。随着电力系统的发展,故障、操作和雷电等暂态故障电流对接地系统的影响也越来越大,接地系统面临新的安全问题。高频故障电流作用下接地导体呈现的电感效应以及高幅值冲击电流作用下接地体周围土壤中的火花放电现象是影响接地性能的重要因素,考虑接地装置散流过程中各种因素的影响,对发变电站接地网在故障电流作用下的频域性能和输电线路杆塔接地极在雷电流作用下的动态冲击特性进行准确的数值计算和试验研究,是目前电力系统迫切需要解决的实际难题。本文在深入分析国内外对发、变电站接地网频域性能及输电线路杆塔接地装置冲击特性的试验研究和数值计算研究的基础上,首先针对入地故障电流频率较低的常规变电站接地网,阐述了故障散流过程引起的地中电位分布的数值计算原理,建立了考虑土壤中位移电流的计算地中电位分布的标量有限元模型。利用基于弱形式的有限元方程对接地导体和土壤分界面处介质参数突变的问题进行处理;...&
(本文共140页)
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近年来，随着电网的发展，各项电力设施的建设正逐年增加。为保证电力系统安全可靠的运行，也相应的加大了对防雷等级的要求，因此，全面系统地分析输电线路杆塔接地装置的冲击接地电阻特性正成为了一个值得关注的问题。本次研究主要针对杆塔冲击接地电阻的仿真计算与测量工作进行了研究和探索。杆塔冲击接地电阻的仿真计算方法有很多，本文采用了基于有损长线原理的电路理论法。在仿真软件ATP-EMTP中建立π型等值电路模型，针对冲击电流作用下，火花放电效应对接地体半径大小的影响，提出了一种接地体非线性分布参数的数学模型。利用火花放电区域的修正，得到了接地体冲击电流下的接地阻抗。完善了仿真计算模型，使得计算结果更接近实际情况。测量工作方面，利用了三极法测量原理，设计了杆塔接地极的冲击电阻测试系统，并对不同杆塔接地体进行了冲击电阻现场试验。试验结果同仿真结果一致性较好，间接验证了仿真模型的正确性。对输电线路杆塔进行冲击电流试验，在国内外文献中没有报导，尚属首次...&
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京公网安备75号外基区电阻对共发射极饱和压降的影响--《半导体技术》1979年04期
外基区电阻对共发射极饱和压降的影响
【摘要】：本文分析了外基区串联电阻r_(bb)对共发射极饱和压降v_(ccs)产生明显影响的条件。近似认为r_(bb)上的压降是流入有源基区的基极电流I_(bb)与r_(bb)的乘积,从而给出了与I_(bb)·r_(bb)有关的V_(ccs)的粗略表达式。由式中可以看出在I_(bb)·r_(bb)较大时才会对V_(ccs)产生明显影响,并用单管模拟验证了以上分析。这种情况在实际生产中有时是会遇到的,特别是功率晶体管。在此基础上,对某集成电路中的功率晶体管改变了设计以降低r_(bb),确实得到了降低V_(ccs)效果,而且V_(ccs)降低的程度和V_(ccs)的粗略表达式估计的结果相接近。
【作者单位】：
【关键词】：
【正文快照】：
原 理 大家熟悉的共发射极饱和压降的表达式为: 矿。=矿,。一矿i。+,。(月。。+r。。)+丁。(尺。+,.。;)………… (1) 式中:矿,。、矿i。分别为发射结和集电结上的压降。 月。尺。。分别为发射极和集电极的接触电阻, r。n。分别为发射区和集电区的体电阻。 一般情况下矿i。兰
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三种接法的比较：空载情况下
图示电路为哪种基本接法的放大电路？它们的静态工作点有可能稳定吗？求解静态工作点、电压放大倍数、输入电阻和输出电阻的表达式。 讨论二 讨论二 4.7.1
频率响应的基本概念 1.
研究的问题：
放大电路对信号频率的适应程度，即信号频率对放大倍数的影响。
由于放大电路中耦合电容、旁路电容、半导体器件极间电容的存在，使放大倍数为频率的函数。
在使用一个放大电路时应了解其信号频率的适用范围，在设计放大电路时，应满足信号频率的范围要求。 2.
基本概念（1）高通电路:信号频率越高，输出电压越接近输入电压。 （1）高通电路：频率响应 （2）低通电路:
信号频率越低，输出电压越接近输入电压。 （2）低通电路：频率响应 （3）几个结论 放大电路的频率响应（定性讨论） 4.7.2
晶体管的高频等效电路1. 混合π模型：形状像Π，参数量纲各不相同 混合π模型：忽略小电阻，考虑集电极电流的受控关系 混合π模型：忽略大电阻的分流 混合π模型的单向化（即使信号单向传递）密勒定理 所以，晶体管的简化高频等效电路如下：
根据β定义：
电流放大倍数的频率特性曲线 电流放大倍数的波特图:
采用对数坐标系 3. 晶体管的频率参数
Cμ连接了输入回路和输出回路，引入了反馈，信号传递有两个方向，使电路的分析复杂化。 等效变换后电流不变 又因为 所以 将c、
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