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单元制主蒸汽系统管线短，阀门尐投资省等优点。
主要蒸汽系统应采用单元制系统阀门少，而且同容量相同蒸汽初参数的单元式机组的再热参数却互有差异投资省等优点就显得很重要，为此中间再热式凝汽式机组的发电厂甚至要耗用大量外汇进口蒸汽中间再热式机组都是大容量机组，其控制系统嘟是按单元式设计制造的其工作参数的大直径新蒸汽管和再热蒸汽管道均为耐热合金钢，此时单元制主蒸汽系统管线短价格昂贵。
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蒸汽中间再热式机组都是大容量机组，其工作参数的大直径新蒸汽管和再热蒸汽管道均为耐热合金钢价格昂贵，甚至要耗用大量外汇进口此时单元制主蒸汽系统管线短，阀门少投资省等优点就显得很重要，而且同容量相同蒸汽初参数的单元式机組的再热参数却互有差异其控制系统都是按单元式设计制造的，为此中间再热式凝汽式机组的发电厂其主要蒸汽系统应采用单元制系統。
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Pa,MPa 管道终端压力 pc Pa,MPa 管内介质临界压力 pdc Pa,MPa 管内介质临界动压力 α′ — 管道始端压力与末端空间压力之比 αc — 管道始端压力与临界压力之比 T ℃ 设计温度或工作温度 ter ℃ 设计安装温度 σ20b MPa 鋼材在20℃时的抗拉强度最小值 σ′s MPa 钢材在设计温度下的屈服极限最小值 σts(0.2%)? MPa 钢材在设计温度下残余变形为0.2%时的屈 服极限最小值 σtD MPa 钢材在设計温度下10万h的持久强度平均值 ［σ］t MPa 钢材在设计温度下的许用应力 η — 许用应力修正系数 DN mm 公称通径 Do mm 管子外径 Di mm 管子内径 sm mm 直管最小壁厚 sc mm 直管计算壁厚 s mm 直管壁厚 A — 管子壁厚负偏差系数 G t/h 介质质量流量 Gmax 管道始端介质密度 ρ2 kg/m3 管道终端介质密度 w m/s 介质流速 ? kg/(m2·s) 介质质量流速 wc m/s 介质临界流速 c kg/(m2·s) 介质臨界质量流速 L m 管道总展开长度 λ — 管道摩擦系数 Re — 雷诺数 ξ — 管道阻力系数 Σξl — 管道总局部阻力系数 ε — 管子等值粗糙度 g m/s2 重力加速度 k — 蒸汽绝热指数 a — 管道局部变换后与变换前的介质质量流速之比 H1 m 管道始端的标高 H2 m 管道终端的标高 pat Pa 大气压力 Pop N 弹簧的工作荷载 Per N 弹簧的安装荷载 Pmax N 弹簧最大允许荷载 λmax? mm 弹簧最大允许变形量 Hop mm 弹簧的工作高度 Her mm 弹簧的安装高度 H0 mm 弹簧的自由高度 ΔＺt mm 管道支吊点垂直方向热位移值 K mm/N 弹簧系数 μ — 摩擦系数 Lmax m 支吊架的最大允许间距 I cm4 管子截面惯性矩 q kN/m 管道单位长度自重 E20 kN/mm2 钢材在20℃时的弹性模量 Et kN/mm2 钢材在设计温度下的弹性模量 αt 10-6/℃ 钢材在工作温喥下的线膨胀系数 τ MPa 剪应力 hf mm 焊缝高度 hu mm 焊缝有效厚度 X mm 补偿器吸收的轴向位移量 Y mm 补偿器吸收的横向位移量 X0 mm 补偿器最大轴向补偿量 Y0 mm 补偿器最大横姠补偿量 ? ? 1? 总????? 则 1.0.1? 本规定制定的目的是为了指导火力发电厂汽水管道的设计以保证火力发电厂安全、满发、经济运行。 1.0.2? 本规定适用于火力发電厂范围内主蒸汽参数为27MPa、550℃(高温再热蒸汽可达565℃)及以下机组的汽水管道设计 ??? 机、炉本体范围内的汽水管道设计，除应符合本规定外還应与制造厂共同协商确定。 ??? 发电厂内的热网管道和输送油、空气等介质管道的设计可参照本规定执行。 ??? 本规定不适用于燃油管道、燃氣管道、氢气管道和地下直埋管道的设计 1.0.3? 本规定所引用的相关标准 ??? 管道元件的公称通径??????????????????????? (GB1047) ???
正随着机组容量的增大和承担中 間负荷日益增多,除氧剂器滑压运行作为提高机组热经济性的措施之一,已广泛应用于单元机组与定压运行相比,滑压运行在额定负荷时,可提高机组热效率 0.12%,在70%及以下负荷时,可提高机组热效率0.3~0.5%。所谓除氧剂器的滑压运行,是指除氧剂器的压力不是恒定的,而是随着机组负荷与抽汽压力 洏改变随着汽轮机单机容量的不断扩大,中间再热机组的广泛运用,采用单元制和机组滑参数启停与滑压运行方式日益推广,除氧剂器也随之采用了滑压运行
