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不锈钢焊接及质量控制 (第二版)
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不锈钢焊接及质量控制（第二版）
作 者： 刘政军，徐德昆 等 著
出版时间： 2015
《不锈钢焊接及质量控制（第二版）》以表格形式列出了不锈钢的分类、不锈钢牌号及其化学成分、力学性能、耐蚀性能、物理性能参数、用途等常用资料，介绍了各元素对不锈钢性能的影响，国内外不锈钢牌号表示方法。介绍了各类型不锈钢的焊接材料（包括焊条、焊丝、焊带、焊剂、保护气体等）、焊接工艺及施焊操作要点。讲述了焊接缺欠产生的原因、危害及预防措施。列举了许多典型不锈钢焊接工程实例。介绍了焊接质量控制环节、控制点及控制要求，焊接作业人员的培训与考核方法、焊接工艺评定常见的问题、不锈钢酸洗钝化工艺及酸洗钝化后的检验要求。
《不锈钢焊接及质量控制（第二版）》可供焊接、锅炉、压力容器等相关人员使用.
第1章 不锈钢的基本知识
1.1 不锈钢的分类及化学成分
1.1.1 不锈钢的分类
1.1.2 不锈钢的化学成分
1.2 不锈钢的性能
1.2.1 不锈钢的物理性能
1.2.2 不锈钢的力学性能
1.2.3 不锈钢的耐热性能
1.3 不锈钢的耐蚀性能
1.3.1 均匀腐蚀
1.3.2 点腐蚀
1.3.3 缝隙腐蚀
1.3.4 晶间腐蚀
1.3.5 应力腐蚀
1.4 各种合金元素对不锈钢组织和性能的影响
1.4.1 铬、硅、铝对不锈钢组织和性能的影响
1.4.2 镍对不锈钢组织和性能的影响
1.4.3 钼和铜对不锈钢组织和性能的影响
1.4.4 锰和氮对不锈钢组织和性能的影响
1.4.5 钛和铌对不锈钢组织和性能的影响
1.4.6 碳对不锈钢组织和性能的影响
1.5 各国不锈钢牌号表示方法
1.5.1 中国不锈钢牌号表示方法
1.5.2 国外不锈钢牌号表示方法
1.5.3 中国、美国、日本等国家不锈钢标准目录
1.5.4 国内外主要不锈钢牌号
1.6 马氏体不锈钢、沉淀硬化不锈钢的热处理制度
第2章 不锈钢焊接用焊接材料
2.1 不锈钢焊接用焊条
2.1.1 对不锈钢焊条的要求
2.1.2 不锈钢焊条的型号
2.1.3 不锈钢焊条牌号
2.1.4 不锈钢焊条主要用途
2.1.5 防止施焊过程中焊条尾部发红的措施
2.2 不锈钢焊丝与焊带
2.2.1 实心焊丝
2.2.2 药芯不锈钢焊丝
2.2.3 不锈钢焊带
2.3 不锈钢埋弧焊用焊剂
2.3.1 焊剂的作用
2.3.2 焊剂的分类
2.4 不锈钢焊接用气体、器具和钨极
2.4.1 不锈钢焊接用气体
2.4.2 不锈钢焊接用器具
2.4.3 钨极
2.5 国外不锈钢焊接材料简介
2.5.1 各国不锈钢焊条型号对应关系
2.5.2 各国不锈钢焊丝型号对应关系
第3章 不锈钢的焊接性能
3.1 不锈钢的腐蚀机理
3.2 奥氏体不锈钢的焊接性
3.2.1 奥氏体不锈钢焊接接头的晶间腐蚀
3.2.2 应力腐蚀开裂
3.2.3 焊接接头的热裂纹
3.2.4 奥氏体不锈钢焊接接头的力学性能
3.3 马氏体钢及铁素体钢的焊接性
3.3.1 马氏体钢的焊接性
3.3.2 铁素体钢的焊接性
3.4 异种钢焊接性
3.4.1 异种钢焊接存在的问题
3.4.2 异种钢的焊接法
3.4.3 复合钢的焊接
第4章 奥氏体型不锈钢的焊接
4.1 焊条电弧焊
4.1.1 焊条电弧焊的弧焊电源
4.1.2 焊条电弧焊的操作技术
4.1.3 焊前准备
4.1.4 装配定位焊
4.1.5 焊接工艺
4.2 埋弧焊
4.2.1 焊接设备
4.2.2 辅助设备
4.2.3 焊前准备
4.2.4 埋弧焊工艺
4.2.5 焊剂自动回收
4.3 气体保护焊
4.3.1 钨极惰性气体保护电弧焊
4.3.2 钨极脉冲氩弧焊
4.3.3 熔化极气体保护焊
4.4 等离子弧焊
4.4.1 等离子弧焊工作原理及特点
4.4.2 等离子弧焊分类及焊接参数
4.5 不锈钢焊接的工程实例
4.5.1 埋弧焊焊接30m3奥氏体不锈钢发酵罐
4.5.2 钨极氩弧焊焊接不锈钢薄壁管
4.5.3 钨极旋转氩弧焊焊接不锈钢导管
4.5.4 不锈钢管路环缝内保护装置及焊接工艺
4.5.5 熔化极混合气体保护焊焊接中、厚不锈钢钢板
4.5.6 埋弧焊焊接中厚不锈钢钢板
4.6 设计温度较低的奥氏体不锈钢制压力容器焊接要求
第5章 铁素体型不锈钢的焊接
5.1 铁素体型不锈钢的焊接特点
5.1.1 焊接接头的晶间腐蚀
5.1.2 焊接接头的脆化
5.1.3 铁素体型不锈钢的焊接工艺原则
5.2 铁素体型不锈钢的焊接方法
5.2.1 普通纯度铁素体不锈钢的焊接方法
5.2.2 高纯度高铬铁素体不锈钢
第6章 马氏体型不锈钢的焊接
6.1 马氏体型不锈钢的焊接特点
6.1.1 焊接接头的冷裂纹
6.1.2 焊前预热和焊后热处理
6.1.3 焊接方法的选择
6.1.4 控制焊缝金属的化学成分
6.2 马氏体型不锈钢的焊条电弧焊工艺
6.2.1 焊前准备
6.2.2 马氏体型不锈钢的焊接方法与焊接工艺参数
6.3 马氏体型不锈钢工程焊接实例
6.3.1 3Cr13钢压力阀套的焊接
6.3.2 煤仓漏斗4Cr13钢衬板的焊接
6.3.3 发电机的复环与叶片焊接
6.3.4 高温风机部件Cr13型不锈钢叶轮的修复
6.3.5 混流式水轮转轮的焊接
第7章 双相不锈钢的焊接
7.1 双相不锈钢的焊接性
7.1.1 双相不锈钢简介
7.1.2 双相不锈钢的焊接性
7.1.3 双相不锈钢焊接要点
7.2 Cr18型双相不锈钢的焊接
7.2.1 焊接性
7.2.2 Cr18型双相不锈钢的焊接工艺
7.3 Cr21型双相不锈钢的焊接
7.3.1 焊接性
7.3.2 焊接方法与焊接要点
7.4 Cr22型双相不锈钢的焊接
7.4.1 焊接方法
7.4.2 焊接材料
7.4.3 预热与焊后热处理
7.5 Cr23型双相不锈钢的焊接
7.6 Cr25型双相不锈钢的焊接
7.7 工程实例
第8章 沉淀硬化型不锈钢的焊接
8.1 沉淀硬化型不锈钢简介
8.1.1 半奥氏体沉淀硬化不锈钢
8.1.2 奥氏体沉淀硬化不锈钢
8.1.3 马氏体沉淀硬化型不锈钢
8.2 沉淀硬化不锈钢的焊接性
8.2.1 半奥氏体型沉淀硬化不锈钢的焊接性
8.2.2 马氏体沉淀硬化和时效硬化不锈钢的焊接性
8.2.3 奥氏体沉淀硬化型不锈钢的焊接性
8.3 半奥氏体型沉淀硬化不锈钢的焊接工艺
8.3.1 焊接特点
8.3.2 焊接方法
8.3.3 焊接材料的选择
8.4 马氏体型沉淀不锈钢的焊接
8.4.1 材料牌号
8.4.2 焊接材料及焊接参数
8.5 工程实例
8.5.1 沉淀硬化型不锈钢容器的焊接
8.5.2 离心式二氧化碳压缩机叶轮的焊接
第9章 不锈钢同其他金属材料的焊接
9.1 异种金属焊接的特点
9.1.1 异种金属熔焊的主要问题
9.1.2 异种金属熔焊的焊接性
9.2 奥氏体型不锈钢与珠光体钢的焊接
9.2.1 焊接性分析
9.2.2 焊接工艺
9.2.3 工程实例
9.3 奥氏体型不锈钢与铁素体型不锈钢的焊接
9.3.1 焊接性
9.3.2 预热温度及回火温度
9.3.3 焊接材料
9.3.4 焊接工艺
9.4 奥氏体型不锈钢与马氏体型不锈钢的焊接
9.4.1 焊接性
9.4.2 预热温度及回火温度
9.4.3 焊接材料
9.4.4 焊接工艺
9.4.5 工程实例3Cr13与1Cr18Ni9Ti异种钢高压管焊接
9.5 不同钢号的奥氏体型不锈钢的焊接
9.6 铁素体型不锈钢与碳素钢的焊接
9.6.1 焊接性
9.6.2 焊接工艺措施
9.6.3 工程实例1Cr17与Q235的焊条电弧焊
9.7 铁素体型不锈钢与马氏体型不锈钢的焊接
9.7.1 焊接特点
9.7.2 焊接工艺
9.8 马氏体型不锈钢与珠光体钢的焊接
9.8.1 马氏体型不锈钢与珠光体钢的焊接性
9.8.2 焊接材料的选用
9.8.3 坡口形式
9.8.4 预热温度与道间温度
9.8.5 焊后温度的控制及热处理
9.8.6 焊接方法、操作工艺及注意事项
9.8.7 工程实例1Cr13与Q的电弧焊
9.9 不锈复合钢板的焊接
9.9.1 对不锈复合钢板的要求
9.9.2 不锈复合钢板的焊接性
9.9.3 不锈复合钢板的焊接工艺
9.9.4 焊缝金属的晶间腐蚀试验
9.9.5 焊后热处理
9.9.6 工程实例
第10章 不锈钢焊接质量控制
10.1 焊工管理
10.1.1 焊工的培训与考试管理
10.1.2 焊工的持证上岗管理
10.1.3 特种设备焊工复审管理
10.2 材料的质量控制
10.2.1 母材的质量控制
10.2.2 焊接材料的管理
10.3 焊接工艺评定
10.3.1 焊接工艺评定、试验方法和合格标准
10.3.2 焊接工艺评定的时机要求
10.3.3 耐蚀评定
10.3.4 焊接工艺评定不得外输入
10.3.5 焊接工艺评定的一般过程
10.3.6 焊接工艺评定试验
10.3.7 焊接工艺评定报告
10.3.8 奥氏体不锈钢制的低温焊接工艺评定值得注意的问题
10.3.9 焊接工艺评定报告与预焊接工艺规程编号规则
10.4 焊接工艺文件
10.4.1 焊接工艺文件的种类
10.4.2 焊接工艺文件的编制、审核
10.4.3 焊接工艺文件的更改
10.5 产品焊接试件
10.5.1 试件的制备
10.5.2 试件与试样制备和试验
10.6 产品施焊管理
10.6.1 制造环境
10.6.2 加工成形过程的质量控制
10.6.3 焊接环境
10.6.4 装配焊接质量的控制
10.6.5 施焊过程
10.6.6 焊接工艺纪律
10.6.7 焊接检验与焊后表面处理
10.7 焊接返修
10.7.1 一次返修
10.7.2 二次返修
10.7.3 超次返修
10.7.4 焊接返修应注意的事项
10.7.5 提高焊缝无损检测一次合格率的质量管理活动
10.8 焊接设备管理
10.8.1 焊接设备完好状态管理
10.8.2 焊接设备仪表的计量周期检定
10.9 质量手册和程序文件的相关内容
10.9.1 质量手册的相关内容
10.9.2 质量体系程序文件的相关内容
10.9.3 其他支持性文件的相关内容
10.9.4 焊接质量控制系统质控表的应用
10.1 0产品设计结构
附录A 关于承压设备在执行NB/T前完成的焊接工艺评定其有效性的确认
附录B 承压设备焊接工艺评定报告转化确认
附录C 焊接工艺评定一览表
附录D 不锈钢产品酸洗钝化工艺
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不锈钢的发展及其焊接接头腐蚀问题
不锈钢的发展及其焊接接头腐蚀问题王四喜摘要：本文介绍了不锈钢的发展，并阐述了不锈钢焊接接头的腐蚀问题及其预防 措施。 关键词：腐蚀；不锈钢；焊接接头 Development of Stainless Steel and it’s corrosion of welded jiont Zhang Lihong, Zhang Fa （Department of Metallurgy and Material engineering, Inner Mongolia Machine Electricity Occupation Technical College, Huhhot 010051） Abstract：Development of stainless steel is intrduced in this paper. Corrosion of stainless steel and prophylactic measures are descriptived. Key words：C S welded jiont0 序言不锈钢由于塑性好、耐腐蚀性能好、无磁性、成型性好及低温性能好等特点，被广泛 地应用于建筑、食品工程、医疗器械、纺织印染设备以及石油化工、原子能等工业领域。 尤其是不锈钢的中厚板和厚板的焊接性能是在石油化工、核工业研究和推广的热点之一。1 不锈钢的发展1900 年到 1915 年先后发明了三大类不锈钢。当前，在主要产钢国家中，不锈钢的产 量已超过钢总产量的 1%，总产值的 8%，在经济和技术上都占有重要地位。不锈钢的用途 很广，既是耐蚀材料，又是耐热材料，还可作为低温材料、无磁材料、耐磨材料来应用， 其共性是具有不锈性。作者简介：王四喜 2007 年 7 月毕业于内蒙古机电职业技术学院冶金与材料工程系焊接专业 2007 年 8 月份至 2009 年 4 月 在中国神华神东煤炭集团设备维修中心从事电焊工工作， 2009 年 5 月至今在中国神华神东煤炭集团皮带机公司从事助理工 程师工作。19 世纪末期以来， 工业的发展对不锈耐热钢材的要求已有萌芽。20 世纪开始以来，由 于工业上对抗烧蚀的炮管内套、抗氧化的电热偶套管和热处理炉中耐热铸件等方面需求量 的增加，分别发明和生产了铁素体（F）型不锈钢、马氏体（M）型不锈钢、奥氏体（A） 型不锈钢。这种新型合金钢不仅有很好的抗氧化性，也有很好的耐蚀性，因而很快地在石 油、化学工业中得到应用。奥氏体（A）型不锈钢构件在焊接生产中出现了严重的晶界腐 蚀问题，20 世纪 30 年代初期结合生产要求的研究，提出了晶间腐蚀的贫铬理论，提出了 解决这类问题的两类钢：超低碳不锈钢、加钛或铌的稳定化不锈钢。 回顾过去，展望未来，不锈钢金属学的发展是由生产决定的，其他工业的发展不仅对 不锈钢提出各式各样的新要求，促进了不锈钢的发展，也为不锈钢的研究提供可借鉴的思 路和可应用的研究手段。例如奥氏体（A）型不锈钢抗焊接热裂；铁素体（F）型不锈钢阻 止晶粒的长大；马氏体（M）型不锈钢中含有 5%-10%的 δ 相，可提高在盐雾中抗应力腐 蚀断裂能力；发展超细晶粒超塑性不锈钢等等。 从世界范围来看，不锈钢是从二十世纪初开始发展的，到二十世纪五十年代已先后大 量生产了 Cr13 型马氏体铬不锈钢，Cr17 型和 Cr25 型铁素体铬不锈耐酸钢，Cr18Ni9、 Cr18Ni12Mo2Ti 等各种奥氏体铬镍不锈耐酸钢。后来随着化工、石油、动力等工业的迅速 发展，镍资源的缺乏与昂贵的价格，使得六十年代特别是进入七十年代以来，不锈耐酸钢 主要向着节约镍和提高其性能方面发展。七十年代以来，在继续以锰，特别是以氮代替部 分镍的同时，随着冶炼技术的进步，国外已主要转向研制和生产无镍、性能优良的高纯铁 素体不锈耐酸钢。在提高性能方面，首先发展了新的易切削不锈钢，随着氮的使用又发展 了高强度不锈钢，并发展了以钼，铜合金化的超低碳的高铬高镍耐硫酸不锈钢、耐海水腐 蚀的不锈钢、耐应力腐蚀破裂不锈钢、耐浓硝酸不锈钢、深冲用不锈钢等。2 不锈钢焊接接头腐蚀问题焊接接头耐腐蚀性分析的主要目的是为正确选择焊接材料和制定焊接工艺提供基本依 据。多年来，研究者们针对不锈钢中最具有代表性的 18-8 型奥氏体钢，对其焊接接头的耐 腐蚀性进行了广泛深入的研究[1]。 2.1 晶间腐蚀 18-8 型奥氏体钢焊接接头有三个部位能出现晶间腐蚀现象，但在同一个接头并不能同 时看到三种晶间腐蚀的出现，这取决于钢和焊缝的成分。焊缝区的腐蚀主要决定于焊接材 料。在正常情况下，现代技术水平已可以完全保证焊缝区不会产生晶间腐蚀。 焊缝区晶间腐蚀 根据贫铬理论，为防止焊缝发生晶间腐蚀：第一，通过焊接材料， 使焊缝金属含碳量为超低碳，或者含有足够的稳定化元素 Nb，一般希望 Nb≥8C 或 Nb≈1% （GB983-85） ；第二，调整焊缝成分以获得一定数量的铁素体（δ）相。 HAZ 敏化区晶间腐蚀 所谓 HAZ 敏化区晶间腐蚀（weld decay） ，是指焊接热影响区 中加热峰值温度处于敏化加热区间的部位（故称敏化区）所发生的晶间腐蚀。为防止 18-8 钢敏化区腐蚀，在焊接工艺上应采取快速焊接过程，以减少处于敏化加热时间。 2.2 应力腐蚀开裂 2.2.1 焊接应力对应力腐蚀开裂的影响 奥氏体不锈钢耐应力腐蚀开裂（SCC）性能[2]。奥氏体不锈钢在化工、石油、动力、核 工业等部门广泛使用中，常发生应力腐蚀破裂（SCC） ，危害性很大。 关于应力腐蚀破裂，很难给它下一个科学的定义。一般地说，金属构件在一定的应力 和特定的腐蚀环境的协同作用下，造成的低应力脆性破坏，称为应力腐蚀破坏。在应力腐 蚀系统中，应力和腐蚀的作用是相互促进的，不是简单的叠加[3]。图 1 表示了应力和腐蚀 环境对应力腐蚀破坏的协同作用。 也就是说，不存在应力时，单纯的腐蚀介质作用不会产生这类破裂；同样，没有腐蚀 介质时，单纯的应力作用也不会产生这类裂纹。应力腐蚀破坏也称为应力腐蚀，即 SCC （Stress Corrosion Cracking） 。图 1 应力和腐蚀环境对应力腐蚀破坏的协同作用 Fig.1The stress and corrosion condition in the impact on stress corrosion cracking对奥氏体不锈钢 SCC 发生的机理有着多种理论， 但通常是这样解释的： 钢在应力作用 下产生滑移，使表面钝化膜破裂，滑移使位错密集和空位增加，促成某些元素或杂质在滑 移带偏析，这都导致活性阳极区形成，在腐蚀介质下发生阳极溶解，在溶解过程中又产生 阳极极化，阳极周围钝化，蚀坑周围重新生成钝化膜，随后在应力继续作用下，蚀坑底部 的应力集中使钝化膜破裂，这时产生新的活性阳极区继续溶解、钝化、滑移、破裂，周而 复始循环下去，导致 SCC 不断向开裂前沿发展，造成纵深的裂纹，直至断裂，这里抑制扩 展溶解的主要因素是在钝化，在强度腐蚀介质中，蚀坑周围不再钝化，即发生全面腐蚀， SCC 不易发生。如没有应力集中使蚀坑底部不钝化或钝化重新活化，即使发生全部钝化， 不再定向活化，则 SCC 不发生。 焊接接头应力腐蚀开裂是焊接性中最不易解决的问题之一。如在化工设备破坏事故中 不锈钢的 SCC 超过 60%，其次是点腐蚀约占 20%以上，晶间腐蚀只占 5%左右。而应力腐 蚀开裂的拉应力，来源与焊接残余应力的超过 30%。焊接应力越大，越易发生 SCC。 此外氮含量和残余铁素体对奥氏体不锈钢焊接件残余应力有着一定的影响[4]，通过使 用钨极氩弧焊接方法，调查研究在氩保护气体和残余铁素体中加入氮元素后对奥氏体不锈 钢焊接件中残余应力的影响。在试验中使用的母材是 316L 不锈钢和 310 不锈钢。在焊接 过程中，记录了焊接件中不同部位的热循环。通过采用美国材料试验标准 E837 的炮孔法 二次凿岩应变测量法测定了残余应力， 为了研究从焊缝金属到热影响区铁素体含量的不同， 采用电子探针式微量分析仪分析了焊缝金属中的含氮量。试验结果表明：在保护气体中随 着含氮量的增加，焊缝金属的表面积也增加。4%的氮增加量得到一个最小的深宽比值。当 在保护气体中氮的含量不超过 2%时，在低热输入量条件下残余铁素体的量比在高热输入 量条件下要多。在凝固的过程中，δ-铁素体的膨胀会减缓热收缩。因此，单一的奥氏体相 基体与含有残余 δ-铁素体的二元奥氏体基体相结构相比较来说，后者的残余应力较低。 2.2.2 合金成分对应力腐蚀开裂的影响 如果 SCC 的根源是点蚀坑，加入 Mo 有利于防止点蚀，超低碳有利于提高抗应力腐蚀 开裂能力。 如图 2 表示了影响应力腐蚀的三个基本条件：材料因素、环境因素、和力学因素之间 的关系，即应力腐蚀 SCC 是上述三个基本条件的交集。图 2 影响应力腐蚀的三个基本条件 Fig.2 Three conditions in the effect of stress corrosion2.3 点蚀 奥氏体钢焊接接头有点蚀倾向，其实即使耐点蚀性优异的双相钢有时也会产生点蚀。 但含 Mo 钢耐点蚀性能比不含 Mo 的要好，如 18-8Mo 就比 18-8 耐点蚀性能好。 热影响区 热影响区受热温度 1200℃ 处为粗晶区，其硬度与强度与母材相近，但塑性 比母材低。受热温度为 700-900℃ 的区域，屈服极限比母材略低，这种倾向对调制钢特别明 显。 焊缝区 焊缝金属单层焊接时，焊缝组织是典型的柱状晶，多层焊接时，第一层的柱 状晶因多焊层的热作用而转化成为较细的晶粒，因此多层焊焊缝金属的力学性能较好。 焊接接头中产生应力主要来自以下几个方面： ① 焊缝中的工艺缺陷，如气孔、夹渣、裂纹和未焊透等，其中以裂纹和未焊透引起的 应力集中最为严重； ② 焊缝尺寸突变，例如对接焊缝余高过大，可形成较大的应力集中； ③ 接头截面突变、交叉焊缝、加盖板的对接接头等，都会造成严重的应力集中。3 结束语不锈钢焊接有几大难点：焊接接头的脆化、焊缝的均匀腐蚀、接头的点蚀、应力腐蚀 破裂、易产生热裂纹，由于导热系数小线膨胀系数大，易于形成联生结晶方向性强的柱状 晶的焊缝组织，焊缝组织成分复杂。因此，研究其焊后各区域力学性能，对于制定合理的 焊接工艺，进一步指导生产实践具有重要的实际意义。 参考文献：(1999)，Sponsored by：ASME，3-12 [1] 唐慕尧．焊接测试技术[M]．北京．机械工业 出版社． [2] 吴荫顺，金属腐蚀研究方法[M]．北京：冶金 工业出版社．1993 [3] Kurth，R．E． ，Leis，B．N． ，Probabilistic modeling of stress-corrosion cracking ： Part one-model development， American Society of Mechanical Engineers， Pressure Vessels and Piping Division (Publication) PVP 386 ， [4] Leis，B．N． ，Kurth，R．E． ，Probabilistic modeling of stress-corrosion cracking ： Part two-validation and implications for control， American Society of Mechanical Engineers， Pressure Vessels and Piping Division(Publication) PVP 386， (1999)， Sponsored by： ASME，13-23
9. 刀状腐蚀:简称刀蚀,它是焊接接头中特有的一种晶间腐 蚀,只发生在含有 Ti、Nb 等稳定化元素的奥氏体不锈钢 焊接接头中。腐蚀部位沿熔合线发展,处于 HAZ ...奥氏体不锈钢焊接接头的晶间腐蚀实验报告课程名称:金属焊接性 组别:第组 班级: 焊接 学号: 姓名: 日期: 同组者: 一、实验目的 1、观察与分析奥氏体不锈钢焊接...近年来,由于稀有金属镍、钼、钒 等价格大幅上 涨[1],奥氏体不锈钢的应用和发展面临成本问题,并且奥氏体不锈钢焊接接头易出现晶 间腐蚀、缝隙腐蚀和点蚀等问题。...向深处发展的腐蚀小孔, 其余表面不腐蚀或腐蚀很轻微...这称之为“焊接接头晶间 腐蚀”,这种钢称之为“...采用低碳的奥氏体不锈钢可以减轻这个问题。 钝化膜是...从而导致了对 SUS304 不锈钢管道焊接接头的孔蚀和应力腐蚀破坏。 4、岭澳核...缝隙腐蚀和应力腐蚀发展阶段示意图 图示孔蚀、缝隙腐蚀和应力腐蚀发展阶段,a-...奥氏体不锈钢焊接接头的晶间腐蚀实验指导书_冶金/矿山/地质_工程科技_专业资料...法试验评定认为有问题时,进一步作 T 发或 X 法试验,并以 T 法和 X 法...我们应该深入的了解不锈钢焊接的本质和实在意义,为下一步发展打下坚实 的基础。...奥氏体不锈钢焊接的主要问题是:焊接接头晶间腐蚀、焊接接头应力腐蚀 开裂、焊接...各类不锈钢的焊接特点 马氏体。可焊性较差,焊接时...块分离 的金属连接在一起,从而获得牢固的焊接接头。...其热影响区 的粗晶脆化和晶间腐蚀问题不会因填充...超 级双相不锈钢在实际应用存在焊接问题,焊接接头的组织及其相比例 影响焊接接头的力学性能和腐蚀性能。 西安工业大学材料和化工学院的研究者们研究了氩弧焊 S32760...不锈钢焊接接头的晶间腐蚀实验一、实验目的 1.掌握 C 法(晶间腐蚀倾向实验方法)和评定标准。 2.加深对晶间腐蚀机理的理解。 二、实验概述 晶间腐蚀(IGA)是不...
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