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时小管应与大管同时计算
影响的无隔热层长距离的管道；（2）管道端点附加位移量大，不能用经验判断其柔性的管道；（3）小支管与大管连接，且大管有位移并会影响柔性的判断时，小管应与大管同时计算D.具备下列条件之一的管道，可不做柔性分析：（1）该管道与某一运行情况良好的管道完全相同；（2）该管道与已经过柔性分析合格的管道相比较，几乎没有变化答案：A。2.各点当量合成力矩计算时，当计算点在直管上时，计算当量合成力矩中的应力增大系数应取（），并应按本规范相关公式计算。A.1B.1.2C.1.5D.1.8答案：A。3.异径三通支管的有效截面系数，应按下式计算：WB=π（rm）2teb，下列关于式中符号含义表述不正确的选项是（）。A.WB异径三通支管的有效截面系数（mm3）；rm支管平均半径（mm）B.teb三通支管的有效厚度，取Ttn与iittn二者中的较大值（mm）C.Ttn主管名义厚度（mm）D.ttn支管名义厚度（mm）答案：B。teb应取Ttn与iittn二者中的较小值。三、多项选择题1.下列关于柔性计算应符合的规定表述正确的选项包括（）。A.管道与设备相连接时，应计入管道端点处的附加位移，包括线位移和角位移B.进行分析和计算的管件，应按本规范附录E计入柔性系数和应力增大系数C.不应计入不同类型的支吊架的作用；管道运行中可能出现各种工况时，应按各工况的条件分别计算D.计算中的在任何假设和简化，不应对计算结果的作用力、应力等产生不利或不安全的影响E.支吊架生根在有位移的设备上时，计算时应计入此项热位移值答案：A、B、D、E。C项中应计入不同类型支吊架的作用。2.当管道无冷拉或各方向采用相同冷拉比时，管道对端点或设备接口处的作用力和力矩的计算可按下列规定，并宜用于无中间约束，只有两个固定端点的简单管道系统。（1）在最高温度或最低温度下，管道对设备或端点的作用力和力矩，应按下式计算：Rh=－［1－（2/3）×CS］EhE20RE（2）在安装温度下，管道对设备或端点的作用力和力矩，应按下式计算：Rc=Cs－RE或Rc1=（1－［σ］hσE×E20Eh）×RE；当［σ］hσE×E20Eh＜1时，取Rc和Rc1中的大值；当［σ］hσE×E20Eh≥1时，取Rc为安装温度下对管端和设备接口处的作用力和力矩。下列关于式中符号含义表述正确的选项包括（）。A.CS冷拉比，由设计者根据需要确定，可在0%~80%中取用B.Eh在最高或最低温度下管道材料的弹性模量（MPa）；E20在安装温度下的管道材料的弹性模量，一般可取材料在30℃时的弹性模量（MPa）C.Rh管道运行初期在最高或最低温度下对设备或端点的作用力（N）和力矩（Nmm）；Rc管道运行初期在安装温度下对设备或端点的作用力（N）和力矩（Nmm）D.RE以E20和全补偿值计算的管道对端点的作用力（N）和力矩（Nmm）；Rc1管道应变自均拆衡后在安装温度下对设备和端点的作用力（N）和力矩（Nmm）E.［σ］h在分析中的位移循环内，金属材料在热态（预计最高温度）下的许用压力（MPa）；σe计算的位移应力范围（MPa）答案：C、D、E。A项中可在0~100%中取用，B项中一般可取材料在20℃时的弹性模量（MPa）。四、判断题1.管道对所连接机器设备的作用力和力矩应符合设备制造厂提出的允许的作用力和力矩的规定。当超过规定值，同时可能协商解决时，应取得制造厂的书面认可。管道对压力容器管口上的作用力和力矩应作为校核容器强度的依据条件。（）2.经柔性计算确认为剧烈循环条件的管道时，应按规范核对管道组成件选用的规定；当不能满足要求时，应修改设计，降低计算的位移应力范围，使剧烈循环条件变为非剧烈循环条件。（）3.柔性计算方法应符合下列规定：（1）对于与敏感机器、设备相连的或高温、高压或循环当量数大于5000等重要的以及工程设计有严格要求的管道，应采用计算机程序进行柔性计算。2对简单的L型、Ⅱ型、Z型等管道，可采用表格法，图解法等验算，但所采用的表和图必须是经计算验证的。（3）无分支管道或管系的局部作为计算机柔性计算前的初步判断时，可采用简化的分析方法。（）4.计算管道上各点的力矩时，应采用从安装温度到最高温度或最低温度的全补偿值，并可用本规范附录B中的线膨胀系数及在安装温度下管道材料的弹性模量。（）5.管道的位移应力各点当量合成力矩计算时，当计算点在三通的交叉点处时：（1）平面内、平面外弯曲取不
】 【】 【】大管棚、小管棚超前支护施工
1、大管棚、小管棚超前支护施工
& 隧道进、出口进洞均采用&P89壁厚：5mm长：30m间距：40cm的大管棚进行注压浆对洞口浅埋的超前加强支护，角度为1~3度；洞内采用&P50壁厚：4mm长5m间距40cm的小导管进行压注浆超前支护。角度为6&。
& 大管棚施作的主要内容：施作导向墙预埋导向管，设置钻机平台，测定孔位，钻孔，钻机退出，注压浆，封孔，&&见图4超前管棚施工工艺流程框图&
& 管棚采用无缝钢管加工成花管，以便注浆加固岩体，前端加工成锥形，以便送入或打入，并防止浆液前冲，梅花布设溢浆孔孔径8mm，间距为15cm，其中大管棚尾部5m，小导管尾部1m范围不钻孔，防止漏浆，末端最好焊接直径为6mm的环形箍筋，防止打入是管身开裂，影响注浆管每小段的连接。每节间丝扣连接，
& 钻孔采用电煤钻钻孔，在钻进过程中采用光耙测斜仪量测钻孔的偏斜度，小导管人工直接送入。
& 超前管棚安设后，用速凝砂浆封口，并用喷射混凝土封闭工作面，采用KBY-50/70型注浆泵注浆，注浆参数为：
& 水泥浆水灰比：1;1
& 注浆压力：0.5～1.0mpa
& 注浆前进行注浆试验，并根据试验的情况调整注浆参数。
& 注浆顺序两侧对称向中间，自下而上逐孔注浆，强度达到设计后方能开挖。
& 2、系统锚杆施工
& 系统锚杆采用的中空注浆锚杆，锚杆长4m（径向）或5m（内侧水平），环向间距为1m，采用风钻钻孔，钻孔直径为&P40mm。成孔后用高压风清孔，人工送入，用速凝砂浆封口，注浆压力保证在0.5~1.0mpa，扩散半径最大，对围岩加固的效果最佳，对裂隙较发育的不良地质V级围岩有很好的改善效果，抗拔力符合设计要求，锚杆的末端与拱架焊接。
& 3、刚拱架支撑施工
& 在加工场地放出大样，采用弯曲机分节加工制作，主要在安设控制（中线、高程、垂直度）质量，施工中主要采用支距、悬距法来控制。
& 4、钢筋网施工
& 主要注意控制加工尺寸和把每块网片连成整体。
& 5、临时支护的施工（临时侧壁支护、临时仰拱）
& 临时侧壁支护采用I16型钢拱架纵向间距与主动一致，网片尺寸15*15，采用&P22mm砂浆锚杆，&P50小导管超前支护的一个临时支护体系。
& 临时仰拱由于地质情况差经过数据分析边墙收敛值超限，根据实际情况分析、研究和试验为了确保安全在上断面导坑开挖支护时在主临支每榀拱架间安设I22mm的水平支撑支护，很好的解决了开挖安全及后续接腿、上部接拱在应力重新分配过程出现的变形量过大应力释放失控而造成掉拱、掉块、开裂和坍塌情况。
& 6、二次衬砌混凝土施工
& 二次衬砌是隧道工程永久性承力结构的一部分，对提高隧道使用寿命和外观质量具有重要的作用，衬砌分为两个部分一个是拱部的二次衬砌，一个是下部隧底的仰拱衬砌。
& 混凝土二次衬砌施工时间根据现场监控量测结果来确定，在初期支护基本稳定，整体收敛值在规范内，围岩及初期支护变形率趋于减缓或稳定时再进行隧道二次衬砌，并将衬砌工作面与开挖工作面拉开50~100m的距离，以减少两工作间的互相干扰，也是避免爆破震动效应对二次衬砌的影响，二次衬砌混凝土灌注采用洞外集中拌和、混凝土输送罐车运输、轨道自动行走液压起臂整体模板衬砌台车（附图）、混凝土输送泵车灌注的方法进行。
& 首先通过轨道将模板台车行走至衬砌部位，测量定位，调好标高，按隧道衬砌内轮廓线尺寸调整好模板台车。安设固定好预埋孔、洞、室位置，堵头模板，排气孔等。
& 开始浇注，泵送混凝土灌注应对称、分层、连续施工，每层厚度控制在50cm以下，保证不浮模和偏位及跑模。插入式振捣棒配合附着式振捣器振捣密实。不得出现水平和倾斜接缝，如果应故中断浇注，则在继续浇注混凝土前，必须凿除已硬化的前层混凝土表层的虚面、浮浆，并将表面凿毛，高压水枪冲洗干净，拱顶混凝土通常不密实、灌注不满、不易振捣、易收缩等现象，根据经验教训，这就需要对拱顶灌注工艺作特殊要求，采用加强封堵板泵送压注挤压施工，另外还要预留注浆孔在后期对月牙型收缩缝进行注浆处理，保证混凝土的整体性和密实性，浇注完成后达到规定强度方能拆模，养护时间不得少于14天，
& 7、洞内、外（防、排）水体系的施工
& 洞内的防排水体系质量一定要严把关，要遵循洞内、外；永、临防排水相结合，特别是排水半管的安设及泄水孔的位置、深度、角度，通常也是被我们疏忽的一个工序，经过多年的施工经验隧道的地下水处理是关系到以后运营安全的一道重要工序之一。也是近年来提出的无压排水理论应用在施工中的一大进步，处理好了围岩内部地下水压力对隧道使用寿命和运营期间渗水影响的通病问题，另外土工布和防水板的质量控制，个人认为防水层不但是起到防水的作用，而且防水板给二衬提供了一个光洁面，由于初支是不平顺的粗糙面，所以防水板还起到减小了初支与二衬的摩擦作用，土工布主要是过滤作用，也可以说是起到了应力的缓冲、传递作用，因此在施工中防排水质量控制不容忽视。
& 洞内无压防、排水体系的构成及质量控制：
& 衬砌背面防水卷材（防水板、土工布）质量控制很大程度上取决于受铺面的质量，其基面应平整、圆顺、无凸出物、无明流水涌水，初支出水量较大时应该作特殊的处理，比如：清刺沟隧道、上喝组隧道地下水较丰富在施工中一个是做好临排，初期支护后做好标记，在铺设防水层前在出水量大的部位将水引出，安设排水管将水引致中央排水主管道中排出洞外，在铺设防水卷材是应注意松弛度要适宜，环向搭接的焊接采用双面爬焊机，固定的点位必须按照：拱顶500～800mm，边墙800～1000mm，底板来控制。采用热熔垫片与防水板热熔焊接，（附图）局部破损的可以使用热吹风补焊。铺设完成后要充气检测，合格后方能进行下道工序的施工。
& 排水半管的施作质量控制
& &O100排水半管是无压排水理论的重要组成，首先在以通过中间验收的初支表面径向打入1m～1.5m的泄水孔，主要目的在于把围岩内部的毛细水系引出，不至于让围岩、初支组成的支护体系长期受到地下水压力的影响，再则为了有效的将水排出，然后将半管安设在泄水孔上使围岩内部的水能顺畅的流出至边墙纵向排水管流出洞外，以至于漫流导致受潮渗水，使防水层处于良好的环境，
& 边墙纵向及横向排水管
& &P110PVC边墙纵向排水管主要是将&O100排水半管引出的围岩内部的水排出洞外，如果水量过大&P110边墙纵向排水管不能满足流量的要求在边墙检查井内积至一定的高度横向排水管的位置时就通过横向&P100PVC波纹管排至排水边沟或中央排水主管道内排出洞外。
& 中央排水管
& 中央排水管是洞内排水系统的主管道，由于在主行车道范围内采用内直径为400mm、510mm的预制钢筋砼承插式接头管，设置混凝土基座保证稳定和防止隧底的施工缝反水作用，管身上部设置级配碎石反滤层，为了防止横向管和路面排水基层的水系杂物堵塞管身的泄水孔和免受路面车载作用集中，破坏管身的作用。
& 排水边沟
& 主要上防止路面积水，防止运营后在冬季路面积水导致路面结冰或浮冰形成，
& 变形缝（沉降缝）、施工缝的防水处理
& 变形缝是由结构不同刚度、不均匀受力及考虑到混凝土结构胀缩而设置的允许变形的结构缝隙，在本辖区隧道施工缝的处理也采用止水带防水，是防水处理的关键环节之一。
& 洞外防、排水设施的构成及质量控制：
& 洞外排水要与施工临时排水路基结构物排水相结合，边、仰坡的截水沟的水与路基的边沟或直接顺势排出，中央排水管顺延止与路基排水体系结合或排出自然流水沟道，边沟的排水同样要与路基上的边沟要结合，明洞粘土防水层要留有一定的坡度防止积水或排水够引排至路基边沟或顺地势排出。
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E-mail: 手机：水从大管径进，小管径出，能量如何计算为了更清楚地描述，假设：以V1速度从大管径D1进水，以V2速度从小管径D2出水，流量为Q。
求教：计算其动能 E＝mv^2/2
无论是在进水位置，还_百度作业帮
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水从大管径进，小管径出，能量如何计算为了更清楚地描述，假设：以V1速度从大管径D1进水，以V2速度从小管径D2出水，流量为Q。
求教：计算其动能 E＝mv^2/2
无论是在进水位置，还
水从大管径进，小管径出，能量如何计算为了更清楚地描述，假设：以V1速度从大管径D1进水，以V2速度从小管径D2出水，流量为Q。
求教：计算其动能 E＝mv^2/2
无论是在进水位置，还是在出水位置，流量Q均不变，故质量m不变，可是V1和V2不相同，因而得出的E也就不同，可这与能量守恒又不相符，求助各位解答，谢谢！（1）再请教“白水汀”：
此时流经D1和D2的流量应当相等，如果不相等，那差额的流量去了哪里呢？（不计泄漏损失！）谢谢！ （2）非常感谢“白水汀”：
抱歉，是我没交待清楚，为了清楚问题，我把条件简化为：水平直的渐变径管，即D1和D2高度相等，不计管路损失，可以把它想象成一个一端大，一端小的圆台。水从大端进，小端出。
你说动能可以不相等，并且是损失了，可是从计算式可知：m没变，但V2＞V1，这动能不但没损失，而是增加了啊。请您指教，再次表示感谢。 (3) 再谢“白水汀”：
水从大端D1进，小端D2出，速度提高了V2＞V1，D2出水口喷射高度H2，肯定大于D1出水口的喷射高度H1。D2端的压强怎么会反而小于D1端的压强呢？D2端的压强更大才对啊。谢谢！（伯努利方程我也知道，只是面对现实问题时，如何解释呢？）
对不起！我糊涂了。不能单考虑动能的守恒！还应考虑压力势能，如果两个断面有高差还应考虑重力势能一起参与能量守恒方程。假定你所说的大小管径在同一水平面上，它们的重力势能是相等的，则只须考虑压力势能与动能的守恒。你应该取同一个时段T来考虑，在同一个时段T内通过D1的水的质量为
m1=pV1(3.14D1^2/4)T, 动能为 E1=pV1(3.14D1^2/4)T*V1^2/2；在同一个时段T内通过D2的水的质量为
m2=pV1(3.14D1^2/4)T, 动能为 E2=pV2(3.14D2^2/4)T*V2^2/2；设D1、D2处的压力分别为P1、P2，在T内通过的压力势能分别为：E1'=P1/p*pV1(3.14D1^2/4)T 和E2'= P2/p*pV2(3.14D2^2/4)T由能量守恒 E1+E1'= E2+E2'，即pV1(3.14D1^2/4)T*V1^2/2+P1/p*pV1(3.14D1^2/4)T =
pV2(3.14D2^2/4)T*V2^2/2+P2/p*pV2(3.14D2^2/4)T注意到 pV1(3.14D1^2/4)T=pV2(3.14D2^2/4)T（就是你所说的质量守恒）化简得：
pV1^2/2+P1 = pV2^2/2+P2
V1^2/2+P1/p = V2^2/2+P2/p
这个方程表示，在理想情况下（无能量损失），在水平管道中，单位质量的压力势能与动能的总和保持不变。
但它们的动能可以不等，即mV1^2/2 不等于mV2^2/2。 正如你所说，这里V1不等于V2，实际上V1、V2之比与管径的平方D1^2、D2^2成反比，或者说Q1=Q2（质量守恒）。 如果两个断面不在同一高程上，考虑重力势能的变化，理想流体的水流的能量方程可以写为：pV1^2/2+P1+pgZ1 = pV2^2/2+P2+pgZ2
V1^2/（2g)+P1/(pg)+Z1 = V2^2/（2g)+P2/(pg)+Z2对于实际液体，流动过程中有能量损失，设单位重量的水由断面1流到断面2的能量损失为h(在《流体力学》中叫做水头损失）,则能量方程变为V1^2/（2g)+P1/(pg)+Z1 = V2^2/（2g)+P2/(pg)+Z2+h至于能量损失h，在《流体力学》中有一章专门讨论。 再补充说明：“对于水平直的渐变径管，即D1和D2高度相等，不计管路损失，可以把它想象成一个一端大，一端小的圆台。水从大端进，小端出。”能量方程可表示为
V1^2/2+P1/p = V2^2/2+P2/p或表示你现在习惯的写法 mV1^2/2 + mP1/p = mV2^2/2 + mP2/p
（总和不变）
我说动能可以不相等，在这里动能的确减小了，但并不是损失了，而是转化了，动能的一部分转化为压力势能，所以速度变小了，而压强变大了。