某柱基础，已知地基承载力标准值fak=226Kpa,柱截面尺寸为300x400mm,Fk=700KN,Mk=80KN.m,水平荷载Vk=13KN，
某柱基础，已知地基承载力标准值fak=226Kpa,柱截面尺寸为300x400mm,Fk=700KN,Mk=80KN.m,水平荷载Vk=13KN，
你的地质报告看了么，持力层是什么土啊！这些你需要告我，而且你需要独立基础还是桩基础啊！请具体点！我的邮箱是欢迎交流！ F = 700.00 kN Mx = 80.00 kNom My = 0.00 kNom Vx = 13.00 kN Vy = 0.00 kN 折减系数Ks = 1.00 (2)作用在基础底部的弯矩设计值 绕X轴弯矩: M0x = Mx－Vyo(H1＋H2) = 80.00－0.00×0.45 = 80.00 kNom 绕Y轴弯矩: M0y = My＋Vxo(H1＋H2) = 0.00＋13.00×0.45 = 5.85 kNom (3)作用在基础底部的弯矩标准值 绕X轴弯矩: M0xk = M0x/Ks = 80.00/1.00 = 80.00 kNom 绕Y轴弯矩: M0yk = M0y/Ks = 5.85/1.00 = 5.85 kNom 4．材料信息： 混凝土： C30 钢筋： HRB335(20MnSi) 5．基础几何特性： 底面积：S = (A1＋A2)(B1＋B2) = 2.00×2.00 = 4.00 m2 绕X轴抵抗矩：Wx = (1/6)(B1+B2)(A1+A2)2 = (1/6)×2.00×2.002 = 1.33 m3 绕Y轴抵抗矩：Wy = (1/6)(A1+A2)(B1+B2)2 = (1/6)×2.00×2.002 = 1.33 m3三、计算过程 1．修正地基承载力 计算公式： 按《建筑地基基础设计规范》（GB 5）下列公式验算： fa = fak＋ηboγo(b－3)＋ηdoγmo(d－0.5) (式5.2.4) 式中：fak = 226.00 kPa ηb = 0.00，ηd = 1.00 γ = 18.00 kN/m3 γm = 18.00 kN/m3 b = 2.00 m， d = 2.00 m 如果 b ＜ 3m，按 b = 3m, 如果 b & 6m，按 b = 6m 如果 d ＜ 0.5m，按 d = 0.5m fa = fak＋ηboγo(b－3)＋ηdoγmo(d－0.5) = 226.00＋0.00×18.00×(3.00－3.00)＋1.00×18.00×(2.00－0.50) = 253.00 kPa 修正后的地基承载力特征值 fa = 253.00 kPa 2．轴心荷载作用下地基承载力验算 计算公式： 按《建筑地基基础设计规范》（GB 5）下列公式验算： pk = (Fk＋Gk)/A (5.2.2－1) Fk = F/Ks = 700.00/1.00 = 700.00 kN
Gk = 20Sod = 20×4.00×2.00 = 160.00 kN
pk = (Fk＋Gk)/S = (700.00＋160.00)/4.00 = 215.00 kPa ≤ fa，满足要求。 3．偏心荷载作用下地基承载力验算 计算公式： 按《建筑地基基础设计规范》（GB 5）下列公式验算： 当e≤b/6时，pkmax = (Fk＋Gk)/A＋Mk/W (5.2.2－2) pkmin = (Fk＋Gk)/A－Mk/W (5.2.2－3) 当e＞b/6时，pkmax = 2(Fk＋Gk)/3la (5.2.2－4) X、Y方向同时受弯。 偏心距exk = M0yk/(Fk＋Gk) = 5.85/(700.00＋160.00) = 0.01 m e = exk = 0.01 m ≤ (B1＋B2)/6 = 2.00/6 = 0.33 m pkmaxX = (Fk＋Gk)/S＋M0yk/Wy = (700.00＋160.00)/4.00＋5.85/1.33 = 219.39 kPa 偏心距eyk = M0xk/(Fk＋Gk) = 80.00/(700.00＋160.00) = 0.09 m e = eyk = 0.09 m ≤ (A1＋A2)/6 = 2.00/6 = 0.33 m pkmaxY = (Fk＋Gk)/S＋M0xk/Wx = (700.00＋160.00)/4.00＋80.00/1.33 = 275.00 kPa pkmax = pkmaxX＋pkmaxY－(Fk＋Gk)/S = 219.39＋275.00－215.00 = 279.39 kPa
≤ 1.2×fa = 1.2×253.00 = 303.60 kPa，满足要求。 4．基础抗冲切验算 计算公式： 按《建筑地基基础设计规范》（GB 5）下列公式验算： Fl ≤ 0.7oβhpoftoamoh0 (8.2.7－1) Fl = pjoAl (8.2.7－3) am = (at＋ab)/2 (8.2.7－2) pjmax,x = F/S＋M0y/Wy = 700.00/4.00＋5.85/1.33 = 179.39 kPa pjmin,x = F/S－M0y/Wy = 700.00/4.00－5.85/1.33 = 170.61 kPa pjmax,y = F/S＋M0x/Wx = 700.00/4.00＋80.00/1.33 = 235.00 kPa pjmin,y = F/S－M0x/Wx = 700.00/4.00－80.00/1.33 = 115.00 kPa pj = pjmax,x＋pjmax,y－F/S = 179.39＋235.00－175.00 = 239.39 kPa (1)柱对基础的冲切验算： H0 = H1＋H2－as = 0.20＋0.25－0.08 = 0.37 m X方向： Alx = 1/2o(A1＋A2)(B1＋B2－B－2H0)－1/4o(A1＋A2－A－2H0)2 = (1/2)×2.00×(2.00－0.30－2×0.37)－(1/4)×(2.00－0.40－2×0.37)2 = 0.78 m2 Flx = pjoAlx = 239.39×0.78 = 185.55 kN ab = min{A＋2H0, A1＋A2} = min{0.40＋2×0.37, 2.00} = 1.14 m amx = (at＋ab)/2 = (A＋ab)/2 = (0.40＋1.14)/2 = 0.77 m Flx ≤ 0.7oβhpoftoamxoH0 = 0.7×1.00×.770×0.370 = 285.18 kN，满足要求。 Y方向： Aly = 1/4o(2B＋2H0＋A1＋A2－A)(A1＋A2－A－2H0) = (1/4)×(2×0.30＋2×0.37＋2.00－0.40)(2.00－0.40－2×0.37) = 0.63 m2 Fly = pjoAly = 239.39×0.63 = 151.32 kN ab = min{B＋2H0, B1＋B2} = min{0.30＋2×0.37, 2.00} = 1.04 m amy = (at＋ab)/2 = (B＋ab)/2 = (0.30＋1.04)/2 = 0.67 m Fly ≤ 0.7oβhpoftoamyoH0 = 0.7×1.00×.670×0.370 = 248.15 kN，满足要求。 5．基础受压验算 计算公式：《混凝土结构设计规范》（GB 5） Fl ≤ 1.35oβcoβlofcoAln (7.8.1-1) 局部荷载设计值：Fl = 700.00 kN 混凝土局部受压面积：Aln = Al = B×A = 0.30×0.40 = 0.12 m2 混凝土受压时计算底面积：Ab = min{3B, B1＋B2}×min{A＋2B, A1＋A2} = 0.90 m2 混凝土受压时强度提高系数：βl = sq.(Ab/Al) = sq.(0.90/0.12) = 2.74
1.35βcoβlofcoAln
= 1.35×1.00×2.74×.12 = 6344.27 kN ≥ Fl = 700.00 kN，满足要求。 6．基础受弯计算 计算公式： 按《简明高层钢筋混凝土结构设计手册（第二版）》中下列公式验算： MⅠ=β/48o(L－a)2(2B＋b)(pjmax＋pjnx) (11.4－7) MⅡ=β/48o(B－b)2(2L＋a)(pjmax＋pjny) (11.4－8) (1)柱根部受弯计算： G = 1.35Gk = 1.35×160.00 = 216.00kN Ⅰ-Ⅰ截面处弯矩设计值： pjnx = pjmin,x＋(pjmax,x－pjmin,x)(B1＋B2＋B)/2/(B1＋B2) = 170.61＋(179.39－170.61)×(2.00＋0.30)/2/2.00 = 175.66 kPa
MⅠ = β/48o(B1＋B2－B)2[2(A1＋A2)＋A](pjmax,x＋pjnx) = 1.0000/48×(2.00－0.30)2×(2×2.00＋0.40)×(179.39＋175.66) = 94.06 kNom Ⅱ-Ⅱ截面处弯矩设计值： pjny = pjmin,y＋(pjmax,y－pjmin,y)(A1＋A2＋A)/2/(A1＋A2) = 115.00＋(235.00－115.00)×(2.00＋0.40)/2/2.00 = 187.00 kPa
MⅡ = β/48o(A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](pjmax,y＋pjny) = 1.0522/48×(2.00－0.40)2×(2×2.00＋0.30)×(235.00＋187.00) = 101.83 kNom Ⅰ-Ⅰ截面受弯计算： 相对受压区高度： ζ= 0.024319 配筋率： ρ= 0.001159 ρ & ρmin = 0.001500 ρ = ρmin = 0.001500 计算面积：675.00 mm2/m Ⅱ-Ⅱ截面受弯计算： 相对受压区高度： ζ= 0.026356 配筋率： ρ= 0.001256 ρ & ρmin = 0.001500 ρ = ρmin = 0.001500 计算面积：675.00 mm2/m四、计算结果 1．X方向弯矩计算结果： 计算面积：675.00 mm2/m 采用方案：D12@140 实配面积：807.84 mm2/m 2．Y方向弯矩计算结果： 计算面积：675.00 mm2/m 采用方案：D12@140 实配面积：807.84 mm2/m
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& &SOGOU - 京ICP证050897号已知某矩形截面柱的截面尺寸为b*h=300*400mm，l0=5m。as=a‘s=40mm，混凝土强度为C20及II级钢筋，_百度知道
1-5)可知混凝土极限压应变
εcu=0;M2=0。
截面受压区高度
x=ξh0=0;smin=720mm2
lc&#47.0033
由混凝土规范表41 已知条件
柱截面宽度b=300mm,求所需钢筋面积.5mm,截面下部受拉,根据混凝土规范6.4可知
fc=9;A' 1;(fcA)=.08;115.0.00&#47.155
则可不进行承载力计算.9
M1&#47,截面为大偏心受压.6MPa
ft=1.5可得钢筋弹性模量
Es=200000MPa
相对界限受压区高度
ξb=0,弯矩平面外计算长度l0y=5000fy/(360-40)
取全截面纵向钢筋最小配筋率
ρ&#39,轴压力设计值N=160kN.10MPa
由混凝土规范6,高度h=400smin&#47, Ix=mm4，判断是否需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩
N&#47,截面设计压力N=160kN.15可得轴心受压稳定系数
φ=0.6=2.70.14 ≤ 0.00 ≤ 0.5条可知附加偏心距
初始偏心距
ei=e0+ea=500+20=520mm
轴向压力作用点至远离压力一侧钢筋的距离
e=ei+0.2,取λ=1;300&#47.2; 34-12(M1&#47,箍筋间距s=100mm.6MPa
由混凝土规范6.2.1, 取1;(9.550
截面有效高度
h0=h-as=400-40=360mm
根据混凝土规范表6.4条考虑二阶效应;(α1fcbh0)
=,混凝土强度等级C20.1条可知截面允许的最大剪应力
τmax=0.3，Cm=0.25×1.5×400-40=680mm
假定截面为大偏心受压，ηns=1.60%
全截面纵向钢筋最小配筋面积
A&#39.17-2可得单侧钢筋面积
As=N(ei-0.155×360=55;s=0.0×9,纵向钢筋强度设计值fy=300MPa;(h0-as)
=160000×(520-0.80
由混凝土规范公式(6.3条.00×80=80
e0=.6×300×360)
=0,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=40mm.5×400+40)&#47,根据混凝土规范.6条可知
α1=1.2;80=0;2as.5h-as=520+0.4可知
fc=9。2 配筋计算
构件截面特性计算
A=.3.5h+as)&#47,非抗震设计;1;i=5000&#47，则截面相对受压区高度
ξ=N&#47.76 &lt.39MPa
由于λ&80)=34
需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响
根据混凝土规范6,计算配筋面积,非抗震设计.1,设计弯矩M=80kN·m，Cmηns=0.869
轴心受压全截面钢筋面积
A&#39.2.5=43.82mm
查混凝土规范表4.3 &mm
根据混凝土规范6,混凝土强度等级C20, Iy=mm4
ix=115.00mm2
根据混凝土规范6.6×.0×9, iy=86.25βcfc=0.2，取单侧钢筋面积
As=600mm221 已知条件
柱截面宽度b=300mm，取
同一截面最小箍筋面积
Asvmin=25mm2 &gt.0
CmηnsM=1.00
β1=0,箍筋设计强度fyv=300MPa.2;ξb.1条可得混凝土强度影响系数
βc=1。2 配筋计算
查混凝土规范表4.2;2;M2)=34-12×(0&#47,截面高度h=400(1.0
截面有效高度
h0=h-as=400-40=360mm
截面腹板高度
由混凝土规范6,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=40mm,弯矩平面内计算长度l0x=5000smin=0
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问题不大，梁纵筋直通过柱子
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工业框架层高应该不会矮吧？建议最小500柱子
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层高 柱距也不说
一星高级工程师, 积分 2504, 距离下一级还需 496 积分
土木币3674
钢筋间距什么的，算一下就知道了，应该是没问题的；但是你要提前考虑到梁配筋太多的时候，直径不能大于柱截面在该方向的1/20，能用500的柱子尽量用500，便于以后选择25的钢筋。
营造学鲁班，安得广厦千万
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梁纵筋直径还不能大于柱子宽度的1/20
二星工程师, 积分 782, 距离下一级还需 18 积分
钢筋22，400的柱子理论只能用到20的钢筋。梁不算宽啊。工业的梁做到350都是很正常的。
一星高级工程师, 积分 2509, 距离下一级还需 491 积分
土木币3713
阔剑雷 发表于
嗯，谢谢，主要是考虑到柱子一侧有3根18的钢筋，再加上部分梁端有7根22的锚入，怕保证不了钢筋之间的间距 ...
可能是设计欠考虑，不然不会如此！
一星高级工程师, 积分 2509, 距离下一级还需 491 积分
土木币3713
预备役老兵 发表于
梁宽对柱宽并没有限制，问题是，梁宽已经达到300，可见楼面的荷载已经很大，如果层数再多一些，400宽的柱子 ...
柱子一端只有3根18的钢筋，也就是说一个柱子8根18的钢筋。没有改成500*500的需要。是否梁设计的太大了？
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300X400数控激光切割机设计（含全套CAD图纸）.doc44页
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激光切割的适用对象主要是难切割材料，如高强度、高韧性材料以及精密细小和形状复杂的零件，因而数控激光切割在我国制造业中正发挥出巨大的优越性。
本文设计了一台单片机控制的数控激光切割机床，主要完成了：机床整体结构设计，Z轴、XY轴的结构设计计算、滚珠丝杠、直线滚动导轨的选择及其强度分析；以步进电机为进给驱动的驱动系统及其传动机构的分析设计计算；以89C51为主控芯片的数控系统硬件电路设计、系统初始化设计及系统软件方案设计和步进电机的控制程序设计。
CNC，激光切割机床，结构，设计
Laser cutting machine tool was usually used for the hard-cutting material, such as high-strength material, high precision ductile materials, and smart and complicated components. So, CNC laser cutting has been playing an important role in China's manufacturing industry.
This paper describes the design of a SCM-controlled CNC laser cutting machine tools. More attention was paid on the overall machine design, Z axis, XY axis in the design, ball-screw and the choice of linear motion guide an the drive system into which stepper motor was put and the analysis of the 89C51 chip was mainly used for the design of hardware circuit, the design of system initialization and the design of stepper motor’s controlling program.
CNC, laser cutting machine tools, architecture, design
要………………………………………………………………………………………Ⅰ
ABSTRACT…………………………………………………………………………………… Ⅱ
1.1课题背景 1
1.2现实意义 1
1.3设计任务 1
1.4总体设计方案分析 2
2 机械部分XY工作台及Z轴的基本结构设计 4
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